3.2 强度计算
M=2748.48N·㎜
σ=M/W=2748.48N·㎜/240㎜3=11.45 N/㎜2＜［σ］=50 N/㎜2（可） Qmax=52.51N
τ=3Q/（2A）=3×52.51N/（2×10㎜×12㎜）=0.656N/㎜2＜［τ］=3.4N/㎜2（可）
3.3 挠度验算
按净跨度Lj=290㎜计算
Wmax=0.130≈［W］=L/400=488/400=1.22㎜（可） 4、小肋计算（10×10㎝枋条） 4.1 计算简图
大肋间距按0.8米布置（中对中），小肋单根长3.5米，可按4等跨连续梁计算，两端悬臂各0.15米作为搭接部分，不考虑受力。化为线荷载：
计算强度时：q=28.9 KN/ m2×0.3m=8.67N/㎜
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验算刚度时：q=24.4 KN/ m2×0.3m=7.32N/㎜ 计算简图为四等跨连续梁。 4.2 强度计算
M= 594514 N·㎜
σ= M/W = 594514N·㎜/83333㎜3=3.57N/㎜2＜［σw］=11 N/㎜2(可) Q=4211N
τ=3Q/2A =3×4211N /(2×50㎜×100㎜)= 1.26 N/㎜2＜3.4 N/㎜2(可) 4.3 挠度验算
大纵肋宽120㎜，则小肋计算跨度Lj=800-150=650。 Wmax = 0.5984<［W］=L/400 =1000/400 = 2.5㎜(可) 5 大肋计算 5.1 荷载计算
支架间距按0.8米布置（中对中），大肋单根长2.0米，可按2等跨连续梁计算，两端悬臂各0.2米作为搭接部分，不考虑受力。化为线荷载：
计算强度时：q=28.9 KN/ m2×0.8m=23.12N/㎜ 验算刚度时：q=24.4 KN/ m2×0.8m=19.52N/㎜ 4.2 强度计算
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M=1849600 N· ㎜
σ=M/W=1849600 N·㎜/5.63×105㎜3=3.29N/㎜2＜［σ］=11 N/㎜2 Qmax=0.625 qL=0.625×23.12×800= 11560N
τ=3Q/（2A）=3×11560N/（2×100㎜×120㎜）=1.445 N/㎜2＜［τ］=3.4 N/㎜2（可）
4.3 挠度验算
Wmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×23.12×6804/(100×9000×1.44×107)=0.19㎜＜［W］=L/400=1000/400=2.5㎜（可）
（四）立杆稳定性验算四）立杆稳定性验算
立杆计算简图 1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=25.219kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以
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0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=0.15×6=0.9kN； 立杆受压荷载总设计值为：
Nut=F1+F2×1.35=25.219+0.9×1.35=26.434kN；
其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。
（2）立杆稳定性验算。按下式验算
φ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用； A --立杆的截面面积，取4.89×102mm2；
KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用； 计算长度l0按下式计算的结果取大值： l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m； l0=kμh=1.185×1.584×1.2=2.252m； 式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.584； k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.185； 故l0取2.252m；
λ=l0/i=2.252×103 /15.8=143； 查《规程》附录C得 φ= 0.336；
KH=1/[1+0.005×(6-4)]=0.99； σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×26.434×103 /(0.336×4.89×102×0.99)=170.616N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =170.616N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
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