互通枢纽跨南北高速专项施工方案 下载本文

3.2 强度计算

M=2748.48N·㎜

σ=M/W=2748.48N·㎜/240㎜3=11.45 N/㎜2<[σ]=50 N/㎜2(可) Qmax=52.51N

τ=3Q/(2A)=3×52.51N/(2×10㎜×12㎜)=0.656N/㎜2<[τ]=3.4N/㎜2(可)

3.3 挠度验算

按净跨度Lj=290㎜计算

Wmax=0.130≈[W]=L/400=488/400=1.22㎜(可) 4、小肋计算(10×10㎝枋条) 4.1 计算简图

大肋间距按0.8米布置(中对中),小肋单根长3.5米,可按4等跨连续梁计算,两端悬臂各0.15米作为搭接部分,不考虑受力。化为线荷载:

计算强度时:q=28.9 KN/ m2×0.3m=8.67N/㎜

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验算刚度时:q=24.4 KN/ m2×0.3m=7.32N/㎜ 计算简图为四等跨连续梁。 4.2 强度计算

M= 594514 N·㎜

σ= M/W = 594514N·㎜/83333㎜3=3.57N/㎜2<[σw]=11 N/㎜2(可) Q=4211N

τ=3Q/2A =3×4211N /(2×50㎜×100㎜)= 1.26 N/㎜2<3.4 N/㎜2(可) 4.3 挠度验算

大纵肋宽120㎜,则小肋计算跨度Lj=800-150=650。 Wmax = 0.5984<[W]=L/400 =1000/400 = 2.5㎜(可) 5 大肋计算 5.1 荷载计算

支架间距按0.8米布置(中对中),大肋单根长2.0米,可按2等跨连续梁计算,两端悬臂各0.2米作为搭接部分,不考虑受力。化为线荷载:

计算强度时:q=28.9 KN/ m2×0.8m=23.12N/㎜ 验算刚度时:q=24.4 KN/ m2×0.8m=19.52N/㎜ 4.2 强度计算

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M=1849600 N· ㎜

σ=M/W=1849600 N·㎜/5.63×105㎜3=3.29N/㎜2<[σ]=11 N/㎜2 Qmax=0.625 qL=0.625×23.12×800= 11560N

τ=3Q/(2A)=3×11560N/(2×100㎜×120㎜)=1.445 N/㎜2<[τ]=3.4 N/㎜2(可)

4.3 挠度验算

Wmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×23.12×6804/(100×9000×1.44×107)=0.19㎜<[W]=L/400=1000/400=2.5㎜(可)

(四)立杆稳定性验算四)立杆稳定性验算

立杆计算简图 1、不组合风荷载时,立杆稳定性计算

(1)立杆荷载。根据《规程》,支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算: N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重,显然,最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板(通过顶托)传来的荷载和下部钢管自重两部分,分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力,根据3.1.4节,此值为F1=25.219kN。

除此之外,根据《规程》条文说明4.2.1条,支架自重按模板支架高度乘以

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0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×6=0.9kN; 立杆受压荷载总设计值为:

Nut=F1+F2×1.35=25.219+0.9×1.35=26.434kN;

其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数,F1因为已经是设计值,不再乘分项系数。

(2)立杆稳定性验算。按下式验算

φ --轴心受压立杆的稳定系数,根据长细比λ按《规程》附录C采用; A --立杆的截面面积,取4.89×102mm2;

KH --高度调整系数,建筑物层高超过4m时,按《规程》5.3.4采用; 计算长度l0按下式计算的结果取大值: l0=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m; l0=kμh=1.185×1.584×1.2=2.252m; 式中:h-支架立杆的步距,取1.2m;

a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,取0.1m;

μ--模板支架等效计算长度系数,参照《规程》附表D-1,取1.584; k --计算长度附加系数,按《规程》附表D-2取值为1.185; 故l0取2.252m;

λ=l0/i=2.252×103 /15.8=143; 查《规程》附录C得 φ= 0.336;

KH=1/[1+0.005×(6-4)]=0.99; σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×26.434×103 /(0.336×4.89×102×0.99)=170.616N/mm2;

立杆的受压强度计算值σ =170.616N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ,满足要求。

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