成都学院学士学位论文（设计）
My?Qy.y?94.043y22
表2-5 2-2剖面受荷段内力计算
1.0 188.085 94.043 5.5 1034.468 2844.801 1.5 282.128 211.597 6 1128.510 3385.548 2.0 376.170 376.172 6.5 1222.553 3973.317 2.5 470.213 587.769 7 1316.595 4608.107 3.0 564.255 846.387 7.5 3.5 658.298 4 752.340 桩长（m) 剪力(kN/m）0.0 0.000 0.5 94.043 23.511 5 940.425 2351.075 0.000 弯矩（kN/m）桩长（m) 4.5 1152.027 1504.688 7.9 846.383 剪力(kN/m） 1904.371 弯矩（kN/m）1410.638 1485.872 5289.919 5869.224 由上表可以得知QA?1485.872kN，MA?5869.224kN 2.3.3 锚固段内力计算
1、y?y0 桩身变位
?x??y?y0???
桩测应力
?y?(A?my)(y0?y)??
桩身剪力
11Qy?QA?BpA??y(2y0?y)?Bpm??y2(3y0?2y)
26桩身弯矩
11My?MA?QAy?BpA??y2(3y0?y)?Bpm??y3(2y0?y)
6122、y?y0 桩测应力
?y?(A??my)(y0?y)??
桩身剪力
1112Qy?QA?Bpm??y2(3y0?2y)?BpA???(y?y0)2?BpA??y0
622桩身弯矩
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1112My?MA?QAy?BpA??y0(3y?y0)?Bpm??y3(2y0?y)?BpA???(y?y0)36126由?H?0得
QA?11122BpA???y0?BpA??(h2?y0)2?Bpm??h2(3y0?2h2) （2-3） 226由?M?0得
MA?QAh2?112BpA??y0(3h2?y0)?BpA???(h2?y0)366
13?Bpm??h2(2y0?h2)12由?H?0与?M?0联立求解可得
322QA(A??A)y0?6MA(A??A)y0?2y0h2?3A?(2MA?QAh2)?mh2(3MA?2QAh2)? 2?h2?2A?(3MA?2QAh2)?mh2(4MA?3QAh2)??0(2?4)式中
A?d1m??1?a1m、A??d2m?1a2m ?2?2其中，?1、?2—滑面上下部分岩体重度。
将QA?1485.872kN，MA?5869.224kN.m代入式子（2-4）可得y0?4.434m代入（2-3）式得到桩身的转角???1.2534?10?3rad，代入y?y0、y?y0求出桩身内力，如下表所示。
表2-6 2-2剖面锚固段内力计算
桩埋深（m） 桩长（m） 0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5 1.8 2.1 2.4
转角（rad） 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 剪力（kN） 1485.87 1120.27 767.60 429.77 108.70 -193.72 -475.56 -734.93 -969.91 16
弯矩（kN.m） 桩侧压力（kPa） 5869.22 6259.85 6542.68 6721.89 6802.22 6788.97 6688.04 6505.88 6249.53 412.71 399.39 383.96 366.41 346.74 324.94 301.03 274.99 246.83 7.9 8.2 8.5 8.8 9.1 9.4 9.7 10 10.3 成都学院学士学位论文（设计）
2.7 3 3.3 3.6 3.9 4.2 4.434 4.8 5.1 5.4 5.7 6 6.3 6.6 6.9 7.1 10.6 10.9 11.2 11.5 11.8 12.1 12.334 12.7 13 13.3 13.6 13.9 14.2 14.5 14.8 15 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 0.0012534 -1178.59 -1359.08 -1509.44 -1627.79 -1712.21 -1760.79 -1772.57 -1742.80 -1672.41 -1558.54 -1388.26 -1192.77 -937.03 -630.19 -270.33 ▲-0.03 5926.57 5545.19 5114.13 4642.72 4140.85 3618.98 3205.12 2559.98 2046.63 1560.88 1090.96 726.03 405.30 168.92 32.49 ▲0.75 216.56 184.16 149.64 113.00 74.24 33.36 0.00 -54.76 -102.01 -151.37 -206.01 -256.46 -312.19 -370.04 -430.00 -471.16 表中带有▲理论计算值为0，但计算不得0，计算存在误差，由上表可得maxQy?1772.57kN，maxMy?6802.22kN.m，max?y?471.16kpa
2.3.4 桩身内力图
图2-4 2-2剖面抗滑桩剪力图
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图2-5 2-2剖面抗滑桩弯矩图
图2-6 2-2剖面抗滑桩桩侧应力图
2.3.5 桩侧应力验算
桩在外荷载的作用下发生变形，这种形变导致桩侧土岩的变形从而产生水平方向上的被动抗力，悬臂式抗滑桩正是在桩周土岩被动抗力的作用下才能承担外荷载从而起到支护边坡的作用。而周边土岩的被动抗力不是无穷大的，当桩的侧压应力大于了土岩能提供的抗力时周边土岩就会被破坏而导致支护失稳，因此在边坡支护工程中，支护体的侧应力要小于周边岩土的容许抗力。
在本边坡支护中锚固段的第一层土是粘土，对这样的土层桩某点的侧应力不应大于该点被动土压力和主动土压力之差。即：
???p??htan2(45??)?2ctan(45??）
22???a??htan2(45??)?2ctan(45??）
22
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