A、30m B、400cm C、设计要求 D、50m
336.经验证破损洞口直径小于76.2mm的套管在使用波纹管补贴后的抗内挤压力为( D )。 A、35MPa B、32MPa C、30.5MPa D、28.1MPa 337.关于软金属套管补贴，以下说法正确的是（ C ）。 A、强度高于波纹管补贴管 B、壁厚较波纹管补贴管厚 C、适用于稠油热采井 D、以上三项都对
338.厌窄性金属套管补贴，也叫软金属套管补贴，其补贴管（ A ）。 A、强度高于波纹管补贴管 B、壁厚较波纹管补贴管薄 C、耐压较波纹管补贴管低 D、不适用于稠油热采井 339.开式下击器上接头上部有钻杆内螺纹，下部有( A )。
A、偏梯形外螺纹 B、偏梯形内螺纹 C、钻杆内螺纹 D、油管公螺纹 340.开式下击器的工作过程是( B )转化过程。 A、转速 B、能量 C、钻压 D、弹性
341.开式下击器的震击力的大小随开式下击器的上部钻柱悬重( D )。 A、减小而不变 B、减小而增大 C、增加而减小 D、增加而增大 342.开式下击器（ D ）。
A、只能向下震击 B、既能向下震击，又能向上震击，但不能传递扭距 C、既能向下震击，又能向上震击，也能传递扭距 D、只能向上震击 343. XJ-K95型开式下击器的许用拉力( C )。 A、1150kN B、1400kN C、1250kN D、1300kN 344.XJ-K108型开式下击器的许用扭矩为( B )。 A、150N·m B、29800N·m C、32700kN·m D、43200kN·m 345.使用开式下击器震击解卡时，震击( D )次后，钻柱应紧扣一次。 A、100 B、5～8 C、200 D、15～20 346.关于使用开式下击器，下列错误的说法是（ B ）。
A、可以和机械割刀配合使用，恒压切割 B、不能用于打捞管柱
C、可以和钻头配合使用,恒压钻进 D、可以在井口帮助可退捞矛退出鱼腔 347.液压上击器的上接头上部为( B )，下部为细牙螺纹同芯轴相连。
A、钻杆外螺纹 B、钻杆内螺纹 C、梯形螺纹 D、细牙螺纹
348.液压上击器是利用液体的( C )和缝隙的溢流延时作用，将钻具变性能在极短的时间内转变成向上的冲击动能传至落鱼，使遇卡管柱解卡。
A、滤失性 B、流动性 C、不可压缩性 D、可压缩性
349.液压上击器撞击结束后，应下放钻具卸荷，中缸体下腔内的液体沿( A )上的油道返回上腔内，使下击器全部关闭。 A、活塞 B、中缸体 C、芯轴 D、导管 350.液压上击器的抗拉强度不小于（ A ）。 A、930MPa B、93 MPa C、930Pa D、930kPa 351.浅井、斜井在使用液压上击器时，应与( B )配套使用。 A、打捞杯 B、加速器 C、磨鞋 D、刮管器 352.YSQ-108型液压上击器最大上提负荷( C )。 A、2550N B、275N C、265kN D、2600N 353.使用液压上击器的管柱下放速度应小于( A )。 A、2.5m/s B、3.0cm/s C、35m/s D、45m/s 354.液压加速器是与( D )配套使用的工具。
383
A、地面下击器 B、机械下击器 C、扶正器 D、液压上击器 355.液压加速器是利用具有特殊用途的( A )的不可压缩性来储存能量。 A、硅机油 B、盐水 C、原油 D、钻井液 356.液压加速器安装在液压式上击器的（ ）。 A、上部 B、中部 C、下部 D、视情况而定
357.某井压井液为清水，油管钢材体积为1.682L/m，井内管柱每千米悬重比其实际轻( A )。 A、16.182kN（g＝10m/s2） B、1.682kN（g＝10m/s2） C、168.2kN（g＝10m/s2） D、16.82kg（g＝10m/s2） 358.液压加速器必须经地面( C )测试后，方可下井。
A、地面下击器 B、机械下击器 C、拉力实验 D、扶正器 359.液压加速器下井钻柱组合（以下井的先后顺序）( A )。 A、捞类工具＋安全接头＋液压上击器＋钻铤＋液压加速器＋钻具 B、打捞类工具＋液压加速器＋钻铤＋安全接头＋液压上击器＋钻具 C、打捞类工具＋安全接头＋液压加速器＋钻铤＋液压上击器＋钻具 D、液压加速器＋打捞类工具＋安全接头＋液压上击器＋钻铤＋钻具 360.YJ-121液压加速器的推荐使用拉力为（ ）。 A、2282kN B、 1923kN C、1442 kN D、 2923 kN 361.YJ-95型液压加速器能完全拉开的理论负荷为( C )。 A、195N B、196000N C、1973kN D、19950N 362.倒扣器是一种( A )装置。
A、变向传动 B、扶正 C、液压 D、套管补贴 363.DKQ95型倒扣器锚定套管的内径为( A )。
A、99.6～127mm B、108.6～150.4mm C、132.5～160.4mm D、152.5～205mm 364. DKQ103型倒扣器的抗拉极限负荷为( B )。 A、560kN B、660kN C、760kN D、600kN 365. DKQ148型倒扣器井内锁定工具所需的压力为（ ）。 A、4.1MPa B、7.8 MPa C、1.2 MPa D、3.4 Mpa 366.倒扣器连接轴上部是( D )螺纹。
A、左旋油管 B、右旋油管 C、左旋钻杆 D、右旋钻杆
367.倒扣器水眼和溢流孔的作用是投球之后，在( B )以上形成新的循环通道，避免憋泵。 A、打捞工具 B、倒扣器 C、钻铤 D、钻杆
368.倒扣器通过( C )变换了输入端的转数和旋向，从而把右旋扭矩变成左旋扭矩。 A、销轴 B、长轴 C、行星齿轮机构 D、支承套 369.倒扣器变向机构长轴下端面有对称的（ ）个槽。 A、5 B、4 C、2 D、3 370.倒扣器不可在裸眼内或者破损套管内( A )。 A、锚定 B、通过 C、下入 D、倒扣 371.倒扣器管柱自下而上为( D )。
A、 打捞工具＋下击器＋安全接头＋倒扣器＋正扣钻杆 B、 打捞工具＋安全接头＋倒扣器＋下击器＋正扣钻杆 C、 打捞工具＋倒扣器＋下击器＋安全接头＋正扣钻杆 D、 打捞工具＋安全接头＋下击器＋倒扣器＋正扣钻杆
372.在内径为φ161mm的套管内进行倒扣施工时，应选择( B )的倒扣器。 A、φ95mm B、φ103mm C、φ176mm D、φ171mm
384
373.当倒扣和柱下至鱼顶深度以上（ ）时，停止下放管柱并记录指重表是重。 A、15m B、10m C、8 m D、2 m
374.在使用正扣钻具进行打捞倒扣作业时，倒扣捞筒是( B )的重要配套工具之一。 A、磨鞋 B、倒扣器 C、钻铤 D、扶正器 375.在使用倒扣捞筒时，对钻杆施以扭矩，扭矩通过筒体上的( D )传给卡瓦，即可实现倒扣。 A、限位座 B、螺钉 C、弹簧 D、键
376.要使倒扣捞筒退出落鱼，可以下击钻具使卡瓦与( C )脱开，然后右旋，上提钻具即可退出落鱼。 A、限位座 B、螺钉 C、筒体锥面 D、键 377.下列选项中，不是倒扣捞简特点的是（ ）。
A、综合了各种捞简，公锥等工具的特点 B、抗拉负荷大，倒加，力矩大 C、操作容易，维修简便 D、结构复杂而紧凑，加工难度大 378.DLT-T73型倒扣捞筒的打捞尺寸为( B )。
A、59.7～61.3mm B、72～74.5mm C、78～81mm D、88～91mm 379.DLT-T89型倒扣捞筒的许用提拉负荷为( D )。 A、40000N B、4500kN C、500N D、550kN 380.DLT-T102型倒扣捞筒许用倒扣扭矩为( B )。 A、400.9N·m B、448.7N·m C、458.8N·m D、478.7N·m 381.DLT-T60型倒扣捞简的许用倒扣扭距为（ ）。 A、2754N·m B、346.7 N·m C、407.9 N·m D、305.9 N·m
382.倒扣捞矛在打捞和倒扣施工中，当卡瓦进入落鱼内后对落鱼内径有( C )，紧紧贴住落鱼内壁。 A、轴向力 B、剪切力 C、外胀力 D、径向力 383.在释放状态下，倒扣捞矛的卡瓦外径要( A )落鱼通径。 A、略大于 B、略小于 C、小于 D、等于或略小于
384.倒扣捞矛若需要退出落鱼，下击并右旋钻具，矛杆上的( D )限定了卡瓦与矛杆的相对位置，上提钻具卡瓦与矛杆锥面不再贴合，即可退出落鱼。 A、卡瓦 B、定位螺钉 C、花键套 D、限位键
385.倒扣捞矛可对遇卡落物进行（ ）作业，又可（ ）落鱼，还能进行（ ）。 A、倒扣 循环 打捞 B、打捞 循环 释放 C、释放 退出 循环 D、倒扣 释放 386.释放落鱼时，用钻具下击的同时右旋转使圆卡瓦处于( D )上提钻具，即可退出倒扣捞矛。 A、旋转状态 B、芯轴上部 C、芯轴中部 D、释放状态 387. DLM-T73型倒扣捞矛的打捞尺寸为( B )。
A、49.7～50.9mm B、61.5～77.9mm C、75.4～91mm D、88.2～102.8mm 388. DLM-T89型倒扣捞矛的许用拉力为( C )。 A、624N B、668kN C、7120N D、7890N 389.在爆炸松扣工具系列中，( A )起校深定位作用。
A、磁性定位仪 B、加重杆 C、爆炸杆 D、导爆索
390.在爆炸松扣工具系列中，( C )是系列工具中的关键部件，由雷管和导爆索组成。 A、导向头 B、加重杆 C、爆炸杆 D、 电缆头
391.在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时，爆炸后产生的( B )使螺纹牙间的摩擦和自锁性瞬间消失或者大量减弱。 A、低速压力波 B、高速压力波 C、电磁波 D、超声波 392.实施爆炸松扣时，用电缆将炸药送到卡点以上第一个接箍处，同时（ C ）。 A、管柱在任一状态下都可以进行 B、只是提拉管柱就可以进行
C、提拉管柱并施加足够的反扭矩 D、管柱在受压状态下就可以进行
385
393.在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时，要先用( D )找出卡点以上的第一个接箍位置。 A、井径仪 B、计算法 C、测卡仪 D、磁性定位仪
394.在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时，要上提打捞管柱，其负荷为卡点以上全部重量加( B )，使卡点以上第一个接箍处于稍微受拉状态。A、0 B、10% C、30% D、40% 395.从打捞管柱内将爆炸松扣工具下至预定深度，使导爆索( C )对准欲松扣的接箍。 A、上部 B、下部 C、中部 D、中下部
396.爆炸松扣作业引爆后，管柱（ C ）或沿反扭矩方向（ ），说明本次爆炸作业成功。
A、微微上跳旋转两圈 B、强烈上跳旋转数圈 C、微微上跳旋转数圈 D、剧烈上跳旋转2～3圈 397.下φ89mm油管所用标准通径规的直径为( D )。 A、67mm B、69mm C、76mm D、73mm 398.下φ73mm油管所用的标准通径规的长度为( D )。 A、 500mm B、600mm C、700mm D、800～1200mm
399.将油管在管桥上排列整齐，每10根一组，然后用钢卷尺测量，测量误差应小于( B )。 A、1‰ B、0.2‰ C、0.4‰ D、0.5‰
400.组配堵水管柱时，封隔器的下深应以封隔器 ( B )的下深为准。
A、上胶筒 B、胶筒组的中间位置 C、下胶筒 D、哪个都可以 401.在井身结构示意图中，内侧两条线代表( C )，间距一般为16mm。 A、表层套管 B、技术套管 C、油层套管 D、井壁 402.在井身结构示意图中，将外侧两垂线的端点用横线连接代表( D )。 A、管柱下深 B、目前人工井底 C、套管深度 D、完钻井深 403.在井身结构示意图中，深度是以零坐标为起点计算的，下面的说法正确的是( A )。 A、油管深度、套管深度、油层深度的零坐标是一个 B、油层深度的零坐标在井口 C、油管深度的零坐标在大四通上平面 D、套管深度的零坐标在修井转盘上平面 404.在井身结构示意图中，深度是以零坐标为起点计算的，其零坐标位置是( B )。 A、侧钻转盘上平面 B、钻井转盘上平面 C、套管头上平面 D、修井转盘上平面 405.分层配产管柱起管顺序为( A )。
A、油管＋工作筒＋配产器甲＋封隔器＋配产器乙＋封隔器＋配产器丙＋丝堵 B、油管＋配产器乙＋封隔器＋工作筒＋配产器甲＋封隔器＋配产器丙＋丝堵 C、油管＋配产器甲＋封隔器＋配产器乙＋工作筒＋封隔器＋配产器丙＋丝堵 D、油管＋工作筒＋配产器甲＋封隔器＋配产器丙＋封隔器＋配产器乙＋丝堵
406.在组配分层配产管柱时，第一级封隔器至井口所需油管长度的计算公式为( C )。 A、所需油管长度＝第一级封隔器设计深度－油补距－油管挂长度－封隔器下部长度 B、所需油管长度＝第一级封隔器设计深度－油补距－油管挂长度－封隔器长度
C、所需油管长度＝第一级封隔器设计深度－油补距－油管挂长度－封隔器上部长度 D、所需油管长度＝第一级封隔器设计深度－油管挂长度－封隔器上部长度 407.在组配分层配产管柱时，第三级封隔器实配长度的计算公式为( B )。
A、第三级封隔器实配长度＝第二级封隔器实配长度＋第二级封隔器上部长度＋选用油管长度＋配产（水）器长度＋第三级封隔器上部长度
B、第三级封隔器实配长度＝第二级封隔器实配长度＋第二级封隔器下部长度＋选用油管长度＋配产（水）器长度＋第三级封隔器上部长度
C、第三级封隔器实配长度＝第二级封隔器实配长度＋第二级封隔器长度＋选用油管长度＋配产（水）器长度＋第三级封隔器上部长度
D、 第三级封隔器实配长度＝第二级封隔器实配长度＋第二级封隔器下部长度＋选用油管长度
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