167.发现溢流后,应关井并记录井口的立管压力和套管压力。一般情况下，关井（ C ）待稳定后，立管压力才能较为真实地反应原始地层压力。 A、少于10min B、1min C、10～15min D、超过30min 168.放喷管线拐弯处夹角不小于（ C ）。 A、70° B、80° C、120° D、45° 169.闸板防喷器封闭井口要同时有（ B ）处密封起作用，才能达到有效的密封。 A、3 B、4 C、5 D、10 170.国产防喷器型号FZ表示（ D ）防喷器。 A、 环形 B 、旋转 C、 双闸板 D、 单闸板 171.环形防喷器是靠（ A ）操作开关井的。 A、液压 B、手动 C、机械 D、自封 172.液控系统发生故障时，利用（ C ）可以实现手动关井。 A、气压 B、液压 C、机械锁紧装置 D、气压和液压双重作用

173.关平板阀时，要顺时针到底，再反转（ C ）圈，以实现平板阀的浮动密封。 A、2 B、1 C、1／4 ～1／2 D、3

174. FK125-3防喷器控制装置储能器的数量是（ B ）个。 A、1 B、5 C、2 D、3 175.节流阀的开关看（ D ），大则开，小则关。 A、钻压 B、悬重 C、油压 D、套压 176.卡点是指井下落物被卡部位( B ) 的深度。 A、最下部B、最上部C、中部 D、上部 177.测定卡点深度，能保证管柱切割时在卡点 ( A )切断。 A、以上部位 B、 下部 C、中部 D、 卡点处 178.测定卡点可以确定管柱的（ C ）点，还能减少（ ）。

A、打捞次数、中和 B、中和、污染费用 C、中和、打捞次数 D、找捞次数、劳动强度179.通过测定卡点,可以判断( D )的准确位置,有利于对( D )的修复。 A、 套管损坏、套管补贴 B、套管错断及变形、套管漏点 B、 套管破裂、套管破裂及漏点部位 D、套管损坏、套管损坏部位

179.测卡仪主要用于钻井、修井、井下作业中( D )的卡点测定，为制定处理措施提供准确依据。 A、钢丝绳 B、抽油杆 C、测井仪器 D、被卡管柱 180.测卡仪能精确地测出( C )的应变值。 A、3.54×10-3 mm B、 .54×10-4 mm C、2.54×10-3 mm D、1.54×10-5 mm 181.测卡仪能够准确地在直径为( B )的各种管内测卡。

A、20～60mm B、60～298mm C、300～400mm D、400～500mm 182.对于提拉法测卡点正确的说法是( D )。 A、在L＝K·λ/P中，K=E·S其中E为弹性模量，S为钻具的横截面积。

B、对于钻具或油管来说横截面积为近似值，因为本体、接箍、螺纹有差异，即K为近似值。 C、所测的卡点深度为近似值,所测结果近似程度与摩阻大小有关,与管柱的壁厚变化程度有关。 D、 以上都对

182.测卡点公式L＝K·λ/P（L：卡点的深度，单位为m。P：油管拉力，单位kN。λ：油管伸长量，单位cm）井下被卡管柱是φ89mm油管（壁厚6.5mm），计算卡点K值为（C ）。 A、2450 B、3000 C、3750 D、3800 183.测卡点公式L＝K·λ/P（L：卡点的深度，单位为m。P：油管拉力，单位kN。λ：油管伸长量，单位cm）井下被卡管柱是φ73mm钻杆，计算卡点K值为( D )。 A、2450 B、3000 C、3500 D、3800 184.测卡点公式L＝K·λ/P（L：卡点的深度，单位为m。P：油管拉力,单位kN。λ：油管伸长量，单位cm）井下被卡管柱是φ73mm油管，计算卡点K值为( A )。 A、2450 B、3000 C、3750 D、3800

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185.井下被卡管柱卡点的计算公式为( C )。 A、L＝K·P/λ B、L＝K/P·λ C、 L＝K·λ/P D、L＝λ/K·P[T/][D] [D/] 186.活动管柱解卡是在( B )上提下放活动管柱。

A、大负荷 B、管柱负荷允许的范围内 C、小负荷 D、超负荷

187.憋压法解卡是在对油管施加一定上提负荷的同时，从( D )，冲开尾管环空的砂子达到解卡的目的。 A、油套环空内注入高压液体 B、油管内注入低压液体

C、套管内注入高压液体 D、油管内注入高压液体 188.震击解卡是在打捞工具的上部接一个震击器，捞住落鱼后上提，( C )会在瞬间产生一个很大的向上的冲击力，解除砂卡。 A、安全接头 B、钻铤 C、震击器 D、加速器 189.憋压循环法适用于（ B ）。 A、小落物卡 B、砂桥卡 C、工具卡 D、任何砂卡 190.平底磨鞋是用底面镶焊或堆焊的( A )去磨研井下落物的工具。 A、硬质合金材料 B、铅金属 C、铝金属 D、锡金属

190磨鞋本体由（ B ）圆柱体组成。 A、1段 B、2段 C、3段 D、4段

191.磨鞋本体的抗拉强度不低于( B )。A、73.5MPa B、735 MPa C、7350Pa D、735KPa 192.平底磨鞋以其底面上YD合金在( B )的作用下，吃入并磨碎落物，随循环洗井液带出地面。 A、流速 B、钻压 C、液体 D、钻压和转速 193.平底磨鞋磨铣桥塞时，选用钻压为( A )。 A、10～40kN B、50N C、600kN D、700kN

194.在磨铣灰塞施工过程中，如果磨铣正常,每磨铣完1根接单根前要充分洗井，时间应为( C )。 A、1min B、30min C、5～20min D、2h

195.磨鞋可与( D )配合使用。 A、扶正器 B、开式下击器 C、钻铤 D、此上都对 196.磨铣施工时，当井下落物为稳定落鱼，材料含碳量较高时,其磨屑为长丝状，最大厚度为(A)，长度可达70mm左右。A、0.5～0.8mm B、1.0～1.5mm C、1.5～1.8mm D、1.8～2.4mm 197.当磨铣含碳量较低的落鱼时，出现的磨屑为长度较短的丝条状，长度在( B )左右。 A、10～20mm B、30～50mm C、60～80mm D、80～100mm 198.当磨铣J-55油管时，返出磨屑为( A )，长50mm左右。 A、细长弯曲状（小卷） B、长鳞片状 C、砂粒状 D、丝状 199.当磨铣N-80油管时，返出磨屑为（A ）。

A、细长卷条状 B、长鳞片状 C、砂粒状 D、 丝状 200.使用凹面磨鞋磨铣桥塞时，选择钻压为( D )。

A、100kN B、60kN C、50kN D、15～45kN 201.平底、凹底、领眼磨鞋磨削稳定落物时，可选用( D )的钻压。 A、很大 B、很小 C、较小 D、较大 202.梨形磨鞋磨铣与钻进中，钻压为（ ）。

A、25～45kN B、10～25kN C、18～44kN D、 10～18kn 203.梨形磨鞋磨铣与钻进中，转速为（C ）。

A、70～100r/min B、80～125r/min C、50～80r/min D、50～100r/min

204.在φ139.7mm套管（壁厚7.72mm）内磨铣铸铁桥塞时，选择磨鞋直径 ( B )。 A、120 mm B、116 mm C、121 mm D、110 mm

205.使用磨鞋磨铣金属落鱼时，要防止( A )碎块卡在磨鞋一边不动。 A、金属 B、胶皮 C、水泥 D、砂子 206.顿钻时，下放钻具在方钻杆标记离转盘面0.4～0.5m时突然猛刹车，使钻具因下落惯性产生( )，冲击井底落物，使落物顿紧压实。则0.4～0.5m取值为（ ）。

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A、伸长 B、缩短 C、不变 D、不确定

207.使用领眼磨鞋磨铣时发生跳钻，是由于落物固定不牢而引起的，一般( B )可以克服。 A、增加钻速 B、降低钻速 C、降低排量 D、增加钻压

208.产生跳钻时，要把转速降低至50 r/min左右，钻压降到( A )以下。 A、10 kN B、20kN C、30kN D、40kN 209.当钻具被憋卡，产生周期性突变时，必须( D )。

A、减小转速 B、增加钻压 C、下放钻具 D、上提钻具 210. TXG139.70-9.17套铣筒的壁厚为( B )。

A、18.34mm B、9.17mm C、5.5mm D、10mm

211.套铣筒入井后要连续作业，当不能进行套铣作业时，要将套铣筒提至鱼顶( D )以上。 A、10m B、20m C、30m D、50m 211.套铣作业应以憋跳（ A ）、钻速（ ）、井下安全为原则选择套铣参数。 A、小 快 B、大 快 C、小 慢 D、大 慢 212.每套铣( A )，应上提套铣筒活动一次，但不要提出鱼顶。 A、3～5m B、50～70m C、17～19m D、9～10m

213.在φ139.7mm套管内使用钻头磨铣时，钻头的外径为( C )。

A、128～122 mm B、124～128 mm C、114～118 mm D、121～124 mm 214.使用钻头磨铣时，钻压一般不超过( B )，转数控制在80r/min以内。 A、10kN B、15kN C、30kN D、50kN

215.使用钻头磨铣时，在错断井施工时泵压应控制在( C )以内。 A、10MPa B、25MPa C、15MPa D、20MPa 216. GZ105-1型公锥打捞落物的内径为( C )。

A、23～36mm B、37～52mm C、54～77mm D、81～97mm 217.公锥是一种专门从( B )进行造扣打捞的工具。

A、有孔落物的外壁 B、有孔落物的内孔 C、无孔落物的外壁 D、落物的外壁 218.公锥的接头下部有细牙螺纹，用来连接（ D ）

A、通井规 B、喇叭口 C、其他打捞工具 D、引鞋 219.公锥抗拉强度( A )。 A、932kPa B、925Pa C、925kPa D、9250kPa 220.使用公锥打捞落物时，要根据 ( B )选择公锥规格。 A、落鱼长度 B、落鱼内径 C、公锥水眼尺寸 D、落鱼深度

221.正常打捞，公锥下至鱼顶以上( B )时，开泵冲洗，然后以小排量循环并下探鱼顶。 A、10～20m B、1～5m C、50～80m D、100～150m 222.下面关于公锥插偏造扣的说法，正确的是( D )。

A、鱼顶卷曲 B、造扣后拔不动 C、泵压正常 D、以上都对 223.使用公锥不正确的是( C )。

A、插偏在鱼头外造扣使鱼顶卷曲 B、插偏在鱼头外造扣后拔不动

C、可以外捞造扣 D、鱼头直径过小，可接引鞋帮助入鱼 224.母锥是( A )整体结构，由接头与本体两部分构成。 A、长筒形 B、长方形 C、长锥形 D、长菱形

225.母锥依靠( C )在钻具压力与扭矩作用下，吃入落物外壁造扣，将落物捞出。 A、滑块 B、卡瓦 C、打捞螺纹 D、篮式卡瓦 226. MZ／NC31-1型母锥的螺纹型号为( B )。 A、NC38 B、NC31 C、NC26 D、NC50

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227.母锥的打捞螺纹分为锯齿形和（D ）两种。A、正方形 B、四角形 C、棱形 D、三角形 228.滑块捞矛由( A )等组成。 A、上接头、矛杆、滑块 B、上接头、筒体、滑块 C、上接头、矛杆、圆卡瓦 D、上接头、矛杆、螺旋卡瓦 229. LM-D（S）60油 型滑块捞矛适用打捞落物内径为( D )。 A、50～60mm B、70～80mm C、70～90mm D、50mm 230.LM-D（S）75型滑块捞矛许用拉力( B )。 A、756kN B、775kN C、785kN D、799kN 231.滑块捞矛插偏打捞可能造成的后果是 ( D )。

A、鱼顶变形 B、滑块脱落 C、不能入鱼或拉力表无显示 D、以上都对 232.滑块捞矛下井前，要用游标卡尺测量滑块在斜键( A )处的直径。 A、1/3 B、2/3 C、1/4 D、1/5

233.使用滑块捞矛常规打捞井下落物时，加压应为( A )。 A、10～20kN B、20～40kN C、40～50N D、50～60N

234.如果必须使用滑块捞矛打捞未解封的封隔器，则下列说法正确的是（ D ）。

A、考虑封隔器的解封位置 B、设计捞矛的插入位置 C、必要时对捞矛进行限位 D、以上都对 Z235.对于正扣滑块捞矛，则下列说法不正确的是（ A ）。 A、捞上后捞矛不能退出 B、可以加装引鞋 C、矛杆外径比鱼腔小3～4mm D、可以有水眼 [T/][D] [D/] 236.可退式打捞矛圆卡瓦的内表面有与芯轴相配合的( B )。

A、锯齿形外螺纹 B、锯齿形内螺纹 C、梯形内螺纹 D、梯形外螺纹 237.可退式打捞矛在自由状态下圆卡瓦的外径( D )落物内径。 A、等于 B、略小于或等于 C、略小于 D、略大于 238.可退式打捞矛依靠( A )打捞管柱。

A、圆卡瓦产生径向力咬住落鱼 B、 芯轴带动圆卡瓦造扣

C、 芯轴与圆卡瓦的轴向拉力 D、 圆卡瓦轴向拉力[T/][D] [D/] 239.可退捞矛插偏打捞可能造成的后果是 ( D )。

A、圆卡瓦变形 B、圆卡瓦脱落 C、不能入鱼或拉力表无显示 D、以上都对 240.正扣可退捞矛退出鱼腔的方法是 ( A )。 A、下击钻具提至悬重正转 B、下击钻具提至悬重反转 C、提放 D、旋转 250.如果鱼顶未被砂埋，可退式捞矛下至距井内鱼顶( C )时停止下放，开泵正循环冲洗鱼顶。 A、15m B、120m C、3～7m D、20m

251.使用正扣可退式捞矛打捞落物，缓慢下放管柱的同时，钻具( A )圈抓落鱼。 A、反转2～3 B、正转5～6 C、正转6～7 D、反转70

252.需退出（ A ）时，需利用钻具下击加压，上提管柱至原悬重，正转打捞管柱数圈，缓慢上提打捞管柱即可。 A、正扣可退式捞矛 B、正扣公锥 C、正扣公锥 D、反扣可退捞矛 253.关于现场使用的正扣可退捞矛，下面正确的说法是（ D ）。 A、焊接正变反接头，使用反扣钻具进行倒扣 B、同一个芯轴配多个不同尺寸的圆卡瓦 C、下井前用细棕绳将圆卡瓦固定在工作状态，入鱼后无需旋转 D、以上都对 254.从落鱼外壁进行抓捞的打捞工具是（ C ）。 A、 母锥 B、 公锥 C、卡瓦打捞筒 D、 捞矛 255.卡瓦打捞筒打捞落物依靠( B )实现打捞。

A、卡瓦造扣 B、卡瓦径向夹紧力 C、卡瓦牙咬合 D、卡瓦座套捞落物

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