KJ/K。

４．某热机从600K的热源吸热1000KJ，向300K的环境放热，热效率为40%， 作功能力损失为 100 KJ。

5．卡诺定理说明：在相同温度的高温热源和相同温度的低温热源之间工作的一切可逆循环，其热效率 都相等 ，与可逆循环的种类 无关，与 采用哪一种工质 也无关。

6．不可能制造出从单一热源吸热，使之全部转化为功 而不留下其它任何变化 的热力发动机。

7．热不可能 自发地 、 不付代价地 从低温物体传至高温物体。 8．理想气体从相同的初态绝热膨胀到某一温度， 不可逆过程所作的功 等于 可逆过程所作的功。

9．工质从温度为T1的热源吸热Q， 该热量的作功能力（或称最大可用能）为 Q(1-T0/T1) （设环境温度为T0）。

10．当孤立系统内发生不可逆变化时，系统内作功能力的损失I和系统熵增ΔS0间的关系为 I=T0ΔS孤 。

11．卡诺循环热效率仅与 吸热温度 和 放热温度 有关。 12．若吸热温度 提高 ，放热温度 降低 则卡诺循环的热效率提高。

13．若可逆过程与不可逆过程有相同的初、终态，则前者的熵变 等于 后者的熵变。 14．卡诺循环是由 两个可逆等温过程和两个可逆绝热过程 四个过程构成。 15．若理想气体由同一初态分别经可逆绝热膨胀和不可逆绝热膨胀到相同的终态压力，则前者的终态温度比后者 低 。

16．能量中 可用能 的减少称为能量的贬值。 17．工质经历一个不可逆循环后，其熵变 等于0 。

18．卡诺定理说明在两个热源间工作的不可逆循环热效率 小于 可逆循环的热效率。 19．孤立系统的熵增原理是 孤立系统的熵只能增大或不变，不能减小 。 20．孤立系统中发生了任何不可逆变化时，孤立系统的熵 增大 。 21．逆向卡诺循环制冷系数的表达式为ε= 。

22．工质进行一个不可逆放热过程，其熵 可增、可减或不变(或不能确定) 。 23．理想气体进行定压吸热过程，温度由T1升高到T2，此过程的平均吸热温度为

T1?T2?T1 。 T2lnT1 第六章

1．压缩因子是反映 实际气体对理想气体的偏离程度 的参数。

2．在范德瓦尔方程中，(v-bm)表示 实际气体分子本身占据一定体积 ， a/Vm表示 实际气体分子之间有相互吸引力 。

３．压缩因子Z的定义式为 Z=Pv/(RT) ，Z值的大小反映了

实际气体偏离理想气体 的程度。

2

４．范德瓦尔方程为 (P+a/Vm)(Vm-b)=RT ，该方程考虑了气体分子本身所占的体积 和 分子间的相互作用力 所产生的影响。

5．与理想气体的状态方程相比, 范德瓦尔方程该方程考虑到 气体分子本身所占的体积 ; 考虑到 分子间的相互作用力所产生的影响。 第七章

1．在某一压力下，若饱和水的焓为h'、饱和蒸汽的焓为h''，则干度为x的湿蒸汽的焓为 hx=h’’x+(1-x)h’ 。

2．湿蒸汽的干度x定义为 在1千克湿蒸汽中包含x千克饱和蒸汽，而余下的(1-x)千克则为饱为水 。

３．在某一压力下，若饱和水与饱和蒸汽的焓分别为h'和h''，则汽化潜热r= h’’-h’ 。

4．h-s图上垂直线段的长度可表示 定压 过程的热量。

5．当湿饱和蒸汽定压变成干饱和蒸汽时，热力学能将 增大 。

6．在某一压力下，由饱和水变为饱和蒸汽时，温度不变 、焓 增大 、熵增大 。

7．p=30bar的湿蒸气v=0.054m/Kg，由水蒸汽表查得v'=0.0012163m/Kg ，v''=0.06662m/Kg，其干度应为x= 0.807 。

8．在一定压力下湿蒸气的焓为hx，从蒸汽表中查得h'和h''值，其干度x= (hx-h’)/( h’’-h’) 。

3

3

3

2

9．在一定压力下，湿蒸汽的干度为x，若从蒸汽表中查得v' 和v''，则该湿蒸汽的比容vx = (1-x)v’+xv’’ 。

10．汽化潜热r的意义是 在定压下使1Kg饱和液体汽化为饱和蒸汽所需的热量 ，其数值r= h’’-h’或Ts(S’’-S’) 。

11．在水的定压加热、汽化过程的Ｔ－Ｓ图上，下界限线的左侧为 未饱和水 区，上界限线的右侧为 过热蒸汽 区，两界限线之间则为 水汽共存的湿蒸汽 区。 12．若饱和水焓h'，干饱和蒸汽焓为h''，干度为x的湿饱和蒸汽焓为 xh’’+(1-x)h’ 。

13．在饱和水定压加热成为饱和蒸汽时，干度 增加 ，温度 不变 。 14．把过冷水定压加热到饱和水时温度 升高 ，熵 增加 。 15．在水的定压加热过程中，内能 增加 ，焓 增加 。

16．水的三相点温度是 273.16K 或 0.01℃ 。 17．饱和水的干度等于 0 ，干饱和蒸汽的干度等于 1 。

18．在饱和水定压加热汽化为干饱和蒸汽的过程中，其温度是 不变的 。 第八章

1．空气流过渐缩喷管，初压一定，背压逐渐下降，当流量达到最大值时，出口压力是初压的 0.528 。

2．气流通过扩压管时，压力 升高 ，流速 降低 ，若来流马赫数M>1， 管道截面应为 渐缩 形状。

3．空气流过缩放喷管，在喉部流速为 当地音速 ，压力为 临界压力 ，后者为初压的 0.528 。

４．工质经绝热节流后，压力 降低 ，熵 增大 ，焓 不变 。 5．当亚音速气流流经渐缩形喷管时，其出口的气流马赫数只能是 ≤1 。 ６．亚音速空气流经渐缩喷管，入口处气流P1=5bar， 若要求出口截面上气流达到当地音速(即M2=1)，则要求背压值P0 ≤0.528×5(=2.64bar) 。

7．工质稳定流经喷管或扩压管时，不对设备作功，略去位能差和热交换量，其动能变化量

12(C2-C12)= h1-h2 。 28．气体在绝热管道中流动时，若流速增加，则焓 降低 。

9．对于渐缩喷管，如果初压一定，当背压低于临界压力时，该喷管的出口速度 达到音速 。

10．理想气体稳定流过渐缩喷管，背压等于临界压力，若降低背压，则喷管的出口压力将 不变 。

11．当来流气流为超音速时，为了提高气流的压力，应选用 渐缩 形扩压管。

12．理想气体稳定地流过渐缩喷管时，背压低于临界压力，若提高初压，则喷管出口压力将 提高 。

?1P2KK2KP1v1[1?()]的适用条件是 可逆过13．喷管出口速度的计算公式C2=

K?1P1程，理想气体，定比热 。

14．在管内稳定的绝热流动过程中，若不计位能，则任一截面上的焓与动能之和 保持不变 。 第九章

1．对于活塞式压气机，当初态和压缩过程的多变指数都给定时，若增压比提高，则耗功 增加 。

2．若压缩同量的气体至同样的增压比，有余隙容积时的耗功与无余隙容积时的耗功 相

同 。

3．当活塞式压气机的余隙容积比和多变指数一定时，增压比越大， 容积效率 越低 。 ４．活塞式压气机采用两级压缩级间冷却时，最有利的中间压力是 使两个气缸中所消耗的总功为最少的压力。

５．活塞式压气机余隙容积的存在，对压缩定量的气体所消耗的功 无影响 ，使容积效率 降低 。

6．活塞式压气机的容积效率定义为 有效吸气容积与气缸排量之比 。

7．活塞式压气机的压缩过程可有三种情况，分别为 定温 压缩 、 绝热 压缩和 多变(1

8．活塞式压气机，当初态和增压比一定时， 定温压缩 过程耗功最少， 绝热压缩 过程耗功最多。

9．采用两级压缩、级间冷却的活塞式压气机，为使消耗的总功最少，中间压力应满足 各级增压比相同 。

10．多级压缩和级间冷却的主要目的是 节省耗功、限制压缩终温、提高容积效率 。

11．当初态和增压比相同时，活塞式压气机采用二级压缩，级间冷却比不分级压缩的耗功 减少 。

12．活塞式压气机，当初态和增压比一定时，随着多变指数n减小， 压缩的耗功 减小 。

13．在活塞式压气机中，当余隙容积比和多变指数n一定时，随增压比增大，其容积效率 变小 。

14．当初态和增压比相同时，活塞式压气机在定温、多变、绝热三种压缩方式中， 定温 压缩的耗功最小， 绝热 压缩的温升最大。

15．对单级活塞式压缩机，随着压缩过程的多变指数n增大， 气体的放热量 减小 。 16．对单级活塞式压缩机，随着压缩过程的多变指数n增大， 压缩后气体的终温 提高 。

第十章

1．活塞式内燃机混合加热理想循环的特性参数有 压缩比ε、定容升压比λ、预胀比ρ 。 2．内燃机定容加热理想循环的压缩比愈高，其热效率 愈高 。

．在初态、压缩比、吸热量相同的条件下，内燃机的定容加热理想循环的热效率比定压加热理想循环的热效率 高 。