XXX工程地下室顶板模板支撑及加固搭设施工方案
p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.525×0.32/8，0.122×0.32/8+2.205×0.3/4]= 0.167kN·m
σ＝Mmax/W＝0.167×106/37500＝4.446N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×10.14×3004/(384×10000×281250)＝0.38mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 273.38 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×90 1.78 60.75 因[B/lb]取整＝[6600/800]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
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XXX工程地下室顶板模板支撑及加固搭设施工方案
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.43kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.3＝3.769kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.662kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×3.769×0.82+0.121×0.662×0.82＝0.309kN·m q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/m p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.109×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.109×0.82+0.181×2.205×0.8]＝0.376kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[4.43×0.12/2，0.109×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.309，0.376，0.221]＝0.376kN·m σ＝Mmax/W＝0.376×106/60750＝6.186N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.769×0.8+0.62×0.662×0.8＝2.158kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.109×0.8+0.681×2.205＝1.555kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[4.43×0.1，0.109×0.1+2.205]＝2.216kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.158，1.555，2.216]＝2.216kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.216×1000/(2×90×45)＝0.821N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.3＝3.102kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×3.102×8004/(100×9350×2733800)＝0.314mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 22Ф48×2.8 206000 125 26
XXX工程地下室顶板模板支撑及加固搭设施工方案 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝4.239kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.3＝3.842kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.3=3.162kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×3.842×0.8+1.223×0.567×0.8＝4.068kN
按悬臂梁，R1＝q1l=4.239×0.1＝0.424kN R＝max[Rmax，R1]＝4.068kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×3.162×0.8＝2.891kN 按悬臂梁，R1＝q2l=3.162×0.1＝0.316kN R＝max[Rmax，R1]＝2.891kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
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XXX工程地下室顶板模板支撑及加固搭设施工方案
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.841kN·m
σ＝Mmax/W＝0.841×106/4490＝187.26N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.996kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.996×1000/424＝33N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
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