Qtp(h)=
Qh?b?p=
D0(hb?hfw)157730(3023.7?334.9)=
?b?p0.855 =479.40?106(KJ/h) 发电方面的热耗量
Qtp(e)=Qtp-Qte(h)= 549.22?106-479.40?106=69.82?106(KJ/h) (1)此热电厂的标准煤耗量 Btp?sQtpQl=549.22?106/29270=18.76(t/h)
(2) a. 发电方面的热经济指标 发电热效率：?tp(e)?3600Pel3600?12000=0.6187 669.82?10Qtp(e)3600 发电方面热耗率qtp(e)??tp(e)=3600/0.6187=5818.33(kj/kw.h)
发电方面标准煤耗率 btp(e)s?Btp(e)Pels?0.123?tp(e)=0.123/0.6187=0.119(kg/ke.h)
b. 供热方面的热经济指标
供热热效率: ?tp(h)??b?p?hs=0.885 供热标准煤耗率btp(h)?(3)热电厂的燃料利用系数
sBtp(h)Ql106=34.16/0.885=39.96(kg/Gj)
29270?tp(h)3600Pel?Qh3600?12000?479.40?106?0.855 ?tp?==0.825 6549.22?10BtpQl(1) 热化发电率??17.
Wh3600?12000==0.102 Qht157730?(3023.7?334.9)上题中若回水率只有60%，而补充水的温度为20℃。若给水焓为回水和补水的混合焓，试求热电厂
供热的热耗量及全厂煤耗量。
解 20℃时补充水的焓值为 hma=84.4kj/kg
则给水的焓值为 hfw=?hb?(1??)hma=0.6?334.9+0.4?84.4=234.7(kj/kg) 则供热热耗量为
Qtp(h)=
Qh?b?p=
D0(hb??hhs)?b?p
=
157730(3023.7?0.6?334.9)=520.74?106(kj/h)
0.855
热电厂总的热耗量Qtp=
Q0?b?p=
D0(h0?hfw)?B?P
=
157730?(3312?234.7)
0.855 =567.7?106(KJ/h) 则全厂的标准煤耗量 Btp?sQtpQl=567.7?106/29270=19.39(t/h)
?mg=0.95，18. 若B6-35/5型背压机的p0=3.43Mpa、t0=435℃，ph=0.419Mpa、D0=60t/h， 设 ?b?p=0.88、
回水率为100%，被压汽轮机的给水焓等于用户的返回水焓376.8kj/kg，试求：当汽轮机的相对内效率由0.75变化到0.64时该电厂燃料利用系数的变化，并说明变化的原因。
解 根据机组参数可查焓熵图得 h0=3310kj/kg hh=2780kj/kg
热电厂总的热耗量
D0(h0?hfw)60?103?(3310?376.8) Qtp===
0.88?b?P?b?pQ0 =2.0?108 (KJ/h) 汽轮机的理想循环热效率
?t?h0?hh3310?2780=0.18067 ?h0?hfw3310?376.8 当相对内效率?ri=0.75时,则机组的热损耗为
?Qmg1?Qcp?mg?Qtp?bp?i(1??mg)?Qcp?tp?t?ri(1??mg)?
= 2?108?0.88?0.18067?0.75? (1-0.95) =1.1924?106kj/h
当相对内效率?ri=0.64时,则机组的热损耗为
?Qmg2?Qcp?mg?Qtp?bp?i(1??mg)?Qtp?bp?t?ri(1??mg)
= 2?108 ?0.88?0.18067?0.64? (1-0.95) =1.0175?106kj/h 锅炉和管道热损失为
?Qbp?Qtp(1??bp)= 2?108 ?(1-0.88)=24?106 (kj/h) 电厂的燃料利用系数
?tp13600W1?Qh1Qtp??Qmg1??Qbp ??QtpQtp2?108?24?106?1.1924?106 ==0.8740 82?10 ?tp23600W2?Qh2Qtp??Qmg2??Qbp ??QtpQtp2?108?24?106?1.0175?106 ==0.8749 82?10 由计算可见,该电厂燃料利用系数的变化主要是由于机械损失和发电损失的改变.
19 . 某热电厂装有C12-35/10型一次调节抽汽式汽轮机，其有关参数为：p0=3.43Mpa、t0=435℃、p1=0.98Mpa、pc=0.0036Mpa 、hc=2030.4kj/kg、h1=2332kj/kg 、hwc=116.89kj/kg 、 ?b?p=0.88、?mg=0.95、?hs=1、hhs=334.94kj/kg 假定给水焓为凝结水和回水供热的混合焓。如果热用户需要从该热电厂获得62802?103kj/h的供热量，对外供汽的凝结水全部返回。试求该汽轮机进入凝汽器的凝汽量，燃料利用系数及热化发电率。 解 由汽轮机参数查焓熵图得 h0=3312kj/kg 供热方面的热耗量为
Qtp(h)=
Q?b??hsp62802?103?71366
0.88 则 Dh?Qtp(h)?b?ph1?hhs62802?103=71336?103(kg/h) ?2332?334.94 由机组的热平衡可得 D0(h0-h1)+(D0-Dh)(h1-hc)= =
3600Pel?mg
D0(h0-hc)=Dh(h1-hc)+
3600Pel?mg D0?Dh(h1?hc)3600Pel ?h0?hc(h0?hc)?m?g31.45(2332?2030.4)3600?12000?10?3 = ?3312?2030.4(3312?2030.4)0.95 =35.48+7.4=42.88(t/h)
故 Dc=D0-Dh=42.88-31.45=11.43(t/h) 混合水焓值为 hfw?Dchwc?Dhhs11.43?116.89?31.45?334.94??276.82kj/kg
D042.88 热电厂总的热耗量
D0(h0?hfw)42.88?103?(3312?276.82) Qtp===
0.88?B?P?b?pQ0 =147.9?106 (KJ/h) 热电厂的燃料利用系数
3600Pel?Qh3600?12000?62.802?106 ?tp?==0.717
147.9?106Qtp 热化发电量Wh?Dh(h0?h1)?mg?1033600
Dh(h1?hhs1)?103 热化供热量Qh?
3600 故热化发电率??Wh(h0?h1)?mg(3312?2332)0.93=0.466 ??Qhh1?hhs2332?334.9420. 某热电厂装有一台C50-90/1.2型汽轮机，若凝汽量最小为17t/h仍需发出额定功率Pel=5000kW时，
它的最大抽汽量是多少？已知汽轮机的p0=8.82Mpa，t0=535℃，h1=2682.5kj/kg ，hc=2298.97kj/kg， ?mg=0.95。 解 根据机组参数由焓熵图查得 h0=3485kj/kg 汽轮机额定功率为Pe=50000kw由功率方程得 [Dc(h0-hc)+Dh(h0-hh)]?mg=3600Pe Dh(h0-hh)=3600Pe/?mg-Dc(h0-hc)
Dh(3485-2682.5)=3600?50000/0.95-17?103(3485-2298.97)
Dh=210.98(t/h)
故其最大抽汽量为210.98(t/h)
??????第四章????????发电厂热力循环主要参数对电厂经济性的影响?
思考题及习题?
??? 提高蒸汽初温度和初压力对发电厂理想循环和实际循环的影响有什么不同？
? 答：对于发电厂理想循环,当提高初温和初压时,可以使整个吸热过程中平均温度提高,从而使其等效的卡诺循环效率提高,即提高了蒸汽循环热效率。
对于电厂实际循环热效率，即汽轮机绝对内效率?i??t?ri。当初参数提高时，它有不同的变化方向；对蒸汽流量较大的大容量汽轮机，?t提高，?ri降低很小；因此提高蒸汽的初参数可以提高汽轮机的?i。对于蒸汽流量较小的小容量汽轮机，?ri的降低可能大于热效率?t的提高，此时提高蒸汽的初参数会降低汽轮机的?i，从而多耗燃料并使设备复杂、造价提高。所以，只有当汽轮机容量较大时，采用高参数才能提高机组的热经济性。 2．
影响提高蒸汽初参数的主要技术因素有哪些？均适用于供热机组吗？
答：主要技术因素有： （1）
提高蒸汽初温度，要受制造动力设备钢材性能的限制；当温度升高时，钢的强度极限、屈服点、