(3)设计结构及屋面构件可按下列规定采用雪荷载：

①屋面板按积雪不均匀分布的最不利的情况采用，即天窗间SK=0．56kN／m2。 ②屋架分别按积雪全跨或半跨均匀分布以及不均匀分布的情况采用。 ③排架分析按积雪全跨的均匀分布情况采用

注：主观题答案化仅供参考

13、AB跨的荷载：1．35×20+0．7×1．4×10=36．8kN／m 1.2×20+1．4×10=38kN／m，取38kN／m。

注：主观题答案仅供参考

14、 挑檐板作为一个刚体绕外墙外缘处的A点转动。每块挑檐板只考虑一个施工集中荷载1．0kN，其作用位置在挑檐板的最外端(最不利位置)。验算倾覆时挑檐板的转动点位于外墙外缘处的A点。 1．挑檐板的倾覆弯矩Mov

施工集中活荷载作用于挑檐板边缘处，所产生的对A点弯矩，可变荷载分项系数取1.4： Mov=1．4×1．0×0．3=0．42kN·m 2．挑檐板的抗倾覆弯矩Mr：

抗倾覆弯矩由位于搁置在屋面上的挑檐板自重产生对A点的弯矩组成(忽略板端突起部分的影响)，由于其效应对结构有利，此情况永久荷载分项系数应取0．8(见《砌体规范》4．1．6条)。 Mr=0．8×0．07×1．2×25×(0．6-0．3)=0．50kN·m

由于Mr>Mov(即0．50kN·m>0．42kN·m)，因此不会发生施工期间倾覆。

注：主观题答案仅供参考

15、 1．查《规范》表4．1．1项次1第2款得楼面活荷载标准值为2．0kN／m2。

2．根据《规范》4．1．2条第2款第2项的规定，设计柱时楼面活荷载标准值的折减系数应取0．9。

3．忽略纵横框架梁在楼面活荷载作用下，由梁两端不平衡弯矩产生的轴向力，柱1的1—1截面承受着第5、6层的楼面活荷载，其荷载面积如图1．2．7中的阴影所示，故其轴向力标准值Nk=2×2．0×0．9×3×8．4=90．72kN。

注：主观题答案仅供参考

16、1．每根梁最多考虑两台吊车，根据梁跨度和吊车宽度、轮距分析，每根12m跨梁上最多只能布置3个轮压，三个轮压的合力距中间轮压距离为：

x=(5.25-1.55)/3=1．233m

取合力与某一集中荷载距离(即x)之中线与梁跨中线重合时，在该集中荷载处有最大弯矩，此时轮压布置如图1．3．9，即取中间轮处的集中荷载为临界荷载Pk。

对支座A取矩、得支座反力

RB=3P×6616.5/12000=1．654P=777．38kN 中间轮处截面k的弯矩 Mk=RB×(6000+616．5)-P×5250 =777．38×6616．5—470×5250 =2676035kN·mm≈2676kN·m

可以看出这种情况下算得的为本题所给吊车荷载下的吊车梁绝对最大弯矩标准值 计算吊车梁竖向荷载应考虑动力系数1．1，分项系数1．4： M=1．1×1．4×2676=4121kN·m

2．左支座处的最大剪力设计值的轮压布置如图1．3．10。 还要考虑活载分项系数1．4，轮压动力系数1．1。 V=1．1×1．4×470×(12+10.45+5.2)/12=1667.8kN

3．按《规范》5．1．2—2．1，软钩吊车横向水平荷载标准值取横行小车重量与额定起重量之和的10％，每个轮子水平力标准值为： Tk=(Q+g)/n×10％=(500+150)/4×0．1=16．25kN

横向水平力不考虑动力系数，分项系数仍为1．4。吊车轮子布置如图1．3．11。

对支座A取矩、得支座B的水平支座反力HB HB=26．88kN

求中间轮截面的弯矩值为：

MT=1．4[HB(6+0．6165)-1 6．25×5．25］ =1．4×92．59=129．63kN·m

注：主观题答案仅供参考

17、答案：

1．查《规范》表4．1．1项次1第1款得楼面活荷载标准值为2．0kN／m2。

2．由于基础底部截面承受上部四层楼面活荷载，根据《规范》表4．1．2，查得活载折减系数为0．7。 3．轴线②横墙基础每延米底部截面，由该截面以上各楼层楼面活荷载标准值产生的轴向压力Nk： Nk=4×2．0×0．7×3．6=20．16kN／m

注：主观题答案仅供参考

18、1．屋面积灰荷载标准值

屋面坡度：中部1／15，α=3．81°；边部1／5，α=11．31°。均小于25°。查《荷载规范》表4．4．1-1，屋面积灰荷载标准值为0．50kN／m2，ψC=0．9，