结构总体信息

1、结构体系：按实际情况填写。 2、结构材料信息：按实际情况填写。

3、结构所在地区：一般选择“全国”。分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。

4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，根据实际情况输入，无则填0。

5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。

如果地下室首层的侧向刚度大于其上一层侧向刚度的2倍，可将地下一层顶板作为嵌固部位；如果不大于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度大于上部结构一层的2倍。

由于剪切刚度比的计算只与建筑结构本身的特性有关，与外界条件（如回填土的影响、是否为地下室等）无关，所以在计算侧向刚度比是宜选用剪切刚度比。

在YJK中的结果文件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下一层逐层计算与地上一层的剪切刚度比，出现大于2或四舍五入大于2的，该层顶板即可作为嵌固端。

如果地下室各层都不满足嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。

6、与基础相连构件最大底标高：

7、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。 8、转换层所在层号：应按楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5。程序不能自动识别转换层，需要人工指定。

对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。 9、加强层所在层号：人工指定。根据《高规》10.3、《抗规》6.1.10条并结合工程实际情况填写。

10、底框层数：用于框支剪力墙结构。高规10.2 11、施工模拟加载层步长：一般默认1. 12、恒活荷载计算信息：（P66）

1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型；

2）模拟施工加载一模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况；

3）按模拟施工二：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。

4）模拟施工加载三：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程。

故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3。对钢结构或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一次加载。对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于一般是采用悬挑脚手架的施工工艺，故对悬臂部分应采用一次加载进行

1

设计。当有吊车荷载时，不应选用模拟施工3。

19、风荷载计算信息：一般来说大部分工程采用YJK缺省的“一般计算方式”即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过“特殊风荷载”实现。 20、地震作用计算信息：一般为“计算水平地震作用”。

抗规5.1.6条规定，6度时的部分建筑，应允许不进行截面抗震验算，但应符合有关的抗震措施要求。因此这类结构在选择“不计算地震作用”的同时，仍要在“地震信息”页中指定抗震等级，以满足抗震构造措施的要求。此时，“地震信息”页除抗震等级相关参数外其余项会变灰。 21、计算吊车荷载：（需要时勾选，默认缺省） 22、计算人防荷载：（需要时勾选，默认缺省） 23、考虑预应力等效荷载工况：（需要时勾选，默认缺省） 24、生成传给基础的刚度：

在实际情况中，基础与上部结构总是共同工作的，从受力角度看它们是不可分开的一个整体。但是在设计中基础与上部结构通常分开来做，在设计基础时，通常只考虑上部结构传给基础的荷载，而上部结构传给基础的刚度贡献则很少考虑或者只能非常粗略的用一些经验参数来考虑。

不考虑上部结构的刚度贡献，将会低估基础的整体性，很可能会导致错误的基础变形规律，造成基础设计在某些局部偏于不安全，而在另一些局部又偏于浪费。

SATWE程序，在上部结构计算中，增加了上部结构刚度向基础凝聚的功能。为之后的基础计算分析提供了方便，不但能接受上部结构传来的荷载，同时还将叠加上部结构传来的刚度，使计算更加符合实际。 25、上部结构计算考虑基础结构： 26、生成等值线用数据：（需要时勾选，默认缺省） 27、计算温度荷载：（需要时勾选，默认缺省） 28、竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：（需要时勾选，默认缺省）

控制信息

1、水平力与整体坐标夹角（度）：（P62）一般为缺省。先取初始值0°，在计算结果WZQ.OUT中输出结构的最不利地震作用方向，如果大于±15°，则应将该角度输入此项重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。

2、梁刚度放大系数按10《砼规》5.2.4条取值：对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘和承载力的影响。一般勾选。 3、中梁刚度放大系数Bk：（P80）高规5.2.2。用此系数考虑板作为梁的翼缘对梁刚度的放大。刚度增大系数BK一般可在1.0~2.0范围内取值，程序缺省值为1.0，即不放大。

4、梁刚度放大系数上限：一般默认2。 5、连梁刚度折减系数（地震）：（P80）

抗规（GB50011-2001）6.2.13条规定折减系数不宜小于0.5；当连梁内力由风荷载控制时，不宜折减。 高规（JGJ3-2002）5.2.1条文说明指出：通常，设防烈度低时可少折减一些（6、7度时可取0.7），设防烈度高时可多折减一些（8、9度时可取0.5）。折减系数不宜小于0.5，以保证连梁承受竖向荷载能力。

2

6、连梁刚度折减系数（风）：一般不折减，默认1。

7、连梁按墙元计算控制跨高比：高规7.1.3：跨高比不小于5的连梁宜按框架梁设计。

一般默认填4。

8、普通梁连梁砼等级默认同墙：一般勾选。 9、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。 10、板元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。 11、短墙肢自动加密：一般勾选。

12、弹性板荷载计算方式：一般默认平面导荷。 13、膜单元类型：一般默认经典膜元（QA4）。 14、考虑梁端刚域、考虑柱端刚域（P85）：高规5.3.4。一般不勾选，作为安全

储备，大截面柱和异形柱应考虑勾选此项。

高规（JGJ3-2002）5.3.4条：在内力和位移计算中，可以考虑框架或壁式框架梁

柱节点区的刚域。一般情况下可不考虑刚域的有利作用，作为安全储备。但异形柱框架结构应加以考虑；对于转换层及以下的部位，当框支柱尺寸巨大时，可考虑刚域影响。刚域与刚性梁不同，刚性梁具有独立的位移，但本身不变形。程序对刚域的假定包括：不计自重；外荷载按梁两端节点间距计算，截面设计按扣除刚域后的长度计算。

15、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般默认勾选，不勾选位移偏小，不安全。

当采用刚性楼板假定时，因为墙梁与楼板是相互连接的，因此在计算模型中墙梁的跨中节点是作为刚性楼板的从节点的。这种情况下，一方面会由于刚性楼板的约束作用过强而导致连梁的剪力偏大，另一方面由于楼板的平面内作用，使得墙梁两侧的弯矩和剪力不满足平衡关系，所以程序增加该选项，默认勾选。如不选择则认为墙梁跨中节点为弹性节点，其水平面内位移不受刚性楼板约束，此时墙梁的剪力一般比勾选时偏小。 16、结构计算时考虑楼梯刚度：一般默认勾选。（建模时，不建楼梯）

17、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动

实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。 18、弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移：默认缺省。

一些传统的做法在计算梁与楼板协调时，计算模型是以梁的中和轴和板的中和轴相连的方式计算的。由于一般梁与楼板在梁顶部平齐，实际上梁的中和轴和板中和轴存在竖向的偏差，因此，YJK中设置了【弹性板与梁协调时考虑向下相对偏移】来模拟实际偏心的效果，勾选此参数后软件将在计算中考虑到这种实际的偏差，将在板和梁之间设置一个竖向的偏心刚域，该偏心刚域的长度就是梁中和轴和板中和轴的实际距离。这种计算模型比按照中和轴互相连接的模型得出的梁的负弯矩更小，正弯矩加大并承受一定的拉力，这些因素在梁的配筋计算中都会考虑。

3

19、刚性楼板假定：（P97、P196~198）

不强制采用刚性楼板假定：

对所有楼层采用强制刚性楼板假定：

整体指标计算采用强刚，其他计算非强刚：一般勾选此项

高规5.1.5条规定，计算结构整体指标（内力、位移、周期等）时采用强制刚性楼板假定，进行内力分析和计算配筋时不采用强刚。 凡是没有特殊设定的楼板，程序默认为刚性楼板。

20、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留

弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。 21、多塔参数：（P225~232）用于多塔结构。 自动划分多塔

自动划分不考虑地下室 可确定最多塔数的参考层号

各分塔与整体分别计算，配筋取各分塔与整体结果较大值。

22、现浇空心板计算方法：用于带现浇空心板的结构。一般不勾选。

交叉梁法、有限元法：根据实际情况选择。 23、考虑P-△效应：（P84）具体应根据程序计算结果wmass.out中的提示来确定

是否勾选。

高规（JGJ3-2002）5.4节给出由结构刚重比确定是否考虑重力二阶效应的原则；高层民用钢结构（JGJ99-98）5.2.11条给出对于无支撑结构和层间位移角大于1/1000的有支撑结构，应考虑P-Δ效应。 组合系数：恒载默认1；活载默认0.5

24、增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移：默认缺省 25、梁自重扣除与柱重叠部分：为了安全储备，一般不勾选。 26、楼板自重扣除与梁重叠部分：为了安全储备，一般不勾选。 27、输出节点位移：需要时勾选，默认缺省。 28、地震内力按全楼弹性板6计算：（P197~198）用于板柱-剪力墙结构、厚板转

换结构。

屈曲分析：需要时勾选，默认缺省。

风荷载基本参数

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1、执行规范：GB50009-2012 2、地面粗糙度类别：（P70）

A: 指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；

B: 指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区 C: 指有密集建筑群的城市市区；

D: 指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 3、修正后的基本风压（KN/m2）：（P70）

按照《建筑结构荷载规范》附录D.4中附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3KN/m2。一般情况下，高度大于60m的高层建筑可按100年一遇的风压采用；对于高度不超过60m的高层建筑，其风压是否提高，可由结构工程师根据结构的重要性按实际情况确定。 4、风荷载计算用阻尼比（%）：混凝土结构及砌体结构5%，有填充墙钢结构2%，无填充墙钢结构%1。

砼规11.8.3，抗规5.1.5、9.2.5，荷规8.4.4，高规11.3.5及条文说明。 5、结构X向基本周期（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期（WZQ.OUT）乘以折减系数后回代。 6、结构Y向基本周期（秒）：第一次计算时采用默认值，然后根据计算出的周期（WZQ.OUT）乘以折减系数后回代。

7、承载力设计时风荷载效应放大系数：高规4.2.2。程序默认值为1.0，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。 8、用于舒适度验算的风压（KN/m2）：默认与风荷载计算的基本风压（50年一

遇）取值相同。对于超过150m的高层结构才考虑此项，一般可取10年一遇的风压。 9、用于舒适度验算的结构阻尼比（%）：对于超过150m的高层结构才考虑此项。

按照高规3.7.6要求，验算风振舒适度时结构阻尼比宜取1%~2%，程序默认取2%。

10、精细计算方式下对柱按柱间均布风荷加载：一般不勾选。 11、考虑顺风向风振：一般勾选。

对于基本自振周期T1 大于0.25s 的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构，以及对于高度大于30m 且高宽比大于1.5 的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。 12、考虑横风向风振：默认缺省。 13、结构宽深：勾选考虑横风向风振时，才能供选此项。默认勾选程序自动计算。 14、考虑扭转风振：默认缺省。 15、其它风向角度：默认缺省。 16、体型分段数：（P70~71）荷规7.3.1，高规3.2.5。

指定风荷载：需要时勾选，默认缺省。

地震信息

1、设计地震分组：详见《抗规》附录A。 2、设防烈度：详见《抗规》附录A。

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3、场地类别：依据地质报告输入，或按规范填写，见《抗规》4.1.6。 4、特征周期：高规4.3.7，抗规5.1.4。 设计地震分组 场地类别

Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 第一组 0.25 0.35 0.45 0.65 第二组 0.30 0.40 0.55 0.75 第三组 0.35 0.45 0.65 0.90 5、周期折减系数：（P75）高规3.3.16

对于框架结构可取0.6~0.7；对于框架-剪力墙结构可取0.7~0.8；框架-核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构可取0.8~1.0。 6、特征值分析参数

分析类型：默认WYD-RITZ。 7、（1）用户定义振型数：（P74）一般最少取3且为3的倍数。当考虑扭转藕联

计算时，振型数应不少于9。对于多塔结构振型数应大于12。衡量指标是：有效质量系数≥90%。

（2）程序自动确定振型数： 一般勾选（2），让程序自动确定振型数。 8、最多振型数量：默认缺省值。 9、按主振型确定地震内力符号：根据《抗规》5.2.3条计算的地震效应没有符号，SATWE原有的符号确定规则是每个内力分量取各振型下绝对值最大者的符号，现增加本参数可解决原有规定下个别构件内力符号不匹配的情况，可勾选。

10、砼框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。 11、剪力墙抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。 12、钢框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。

13、抗震构造措施的抗震等级：一般为不改变，学校提高一级。

当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不一致时，在配筋文件中会输出此项信息，故此系数按规范选取。详见抗规3.3.1、3.3.2、3.3.3。 3.3.1. 丙类建筑

Ⅰ类场地 6度 7度 8度 9度 设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 抗震措施(烈度) 6 7 7 8 8 9 抗震构造措施(烈度) 6 6 6 7 7 8

Ⅱ类场地 6度 7度 8度 9度 设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 抗震措施(烈度) 6 7 7 8 8 9 抗震构造措施(烈度) 6 7 7 8 8 9

Ⅲ、Ⅳ类场地 6度 7度 8度 9度 设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 抗震措施(烈度) 6 7 7 8 8 9 抗震构造措施(烈度) 6 7 8 8 9 9

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3.3.2 甲、乙类建筑

Ⅰ类场地 6度 7度 8度 9度 设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 抗震措施(烈度) 7 8 8 9 9 9+ 抗震构造措施(烈度) 6 7 7 8 8 9

Ⅱ类场地 6度 7度 8度 9度 设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 抗震措施(烈度) 7 8 8 9 9 9+ 抗震构造措施(烈度) 7 8 8 9 9 9+

Ⅲ、Ⅳ类场地 6度 7度 8度 9度 设计基本地震加速度(g) 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 抗震措施(烈度) 7 8 8 9 9 9+ 抗震构造措施(烈度) 7 8 8+ 9 9+ 9+

14、框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：用于框支剪力墙

结构，默认勾选。 15、地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低及抗震措施四级：高规3.9.5，

默认勾选。

16、结构的阻尼比（%）：（P75）一般勾选全楼统一。

（1）全楼统一：一般混凝土结构取5%，钢结构取2%，混合结构在二者之间取值。程序缺省值为5%。

（2）按材料区分：钢2%，型钢混凝土5%，混凝土5%。 17、考虑偶然偏心：（P73）一般勾选，X、Y方向默认5%。

5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。 计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%~10%，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%

计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，选择后程序将增加计算4个地震工况，即每层的质心沿垂直于地震作用方向偏心5%的地震作用。计算位移比时看此工况下的值，计算位移角时可不考虑此工况下的情况。 18、偶然偏心计算方法：默认等效扭矩法（传统法）。

19、隔震减震附加阻尼比算法：用于隔震减震计算，默认强制解耦。

最大附加阻尼比：用于隔震减震计算，程序缺省值0.25。 20、考虑双向地震作用：（P73）一般勾选。

一般而言，多层和高层可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断：若该值超过1.2，则可认为扭转明显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，反之可不用选，对高层结构，当需要选择考虑双向地震作用时，也要选择考虑偶然偏心的影响，两者取不利，结果不叠加。

位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心；位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。 21、自动计算最不利地震方向的地震作用：（P62），一般勾选。 22、斜交抗侧力构件方向附加角度（0-90）：（P76）用于有斜交抗侧力构件的结

构。

地震作用的最大方向值偏离主轴大于15度时，在此需要填写此角度，

7

作为附加地震计算的角度（逆时针为正，顺时针为负）。SATWE参数中增加“斜交抗侧力构件附件地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有何区别：水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。一般应尽量调整结构使角度不超标。

《抗规》5.1.1条规定，有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15度时，应分别计算抗侧力构件的水平地震作用。

主要是针对“非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。 23、活荷载重力荷载代表制的荷载组合值系数：（P74）该参数是指计算地震作用

时，重力荷载代表值取恒载标准值与活荷载组合值之和时的不同活荷载组合值系数，一般民用建筑取0.5，藏书库、档案库取0.8。 24、地震影响系数最大值：程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。

如果要进行中震弹性或不屈服设计，设计人员需要将“地震影响系数最大值”手工修改为设防烈度地震影响系数最大值。 多遇及罕遇地震影响系数最大值：

地震影响 6度 7度 8度 9度 多遇地震 0.04 0.08（0.12） 0.16（0.24） 0.32 罕遇 地震 -- 0.50（0.72） 0.90（1.20） 1.40

注：括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。 25、用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：由“结构

所在地区”、“场地类别”、“设计地震分组”等参数控制，程序按规范自动调整，如有特殊要求，也可自行修改。 26、竖向地震作用系数底线值：当振型分解反映谱方法计算的竖向地震作用小于

该值时，将自动取该参数确定的竖向地震作用底线值。程序默认0.08。 27、地震计算时不考虑地下室的结构质量：一般不勾选。

自定义影响系数曲线：（P76）根据工程实际情况输入，默认缺省。

地震作用放大系数

1、全楼统一作用放大系数：程序缺省值1。

当采用时程分析计算出的楼层剪力大于按振型分解计算的地震剪力时，应乘以相应的放大系数，其它情况下一般不考虑地震作用放大。另外，当剪重比不满足要求太多时，在调整结构布置无效时，可通过考虑加大地震作用满足剪重比的要求。可通过此参数来放大地震作用，提高结构的抗震安全度，其经验取值范围是1.0~1.5。

2、各层各塔分别设置地震作用放大系数：需要时勾选。

在时程分析的计算结果wdyna.out的最后有X、Y方向地震作用放大系数，输入此项，重新计算配筋。

性能设计

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1、考虑性能设计：（P73）高规3.11，抗规3.10

这是针对结构抗震性能设计提供的选项。结构性能设计在具体提出性能设计要点时，才能对其进行有针对性的分析和验算，不同的工程，其性能设计要点可能各不相同，因此，用户可能需要综合多次计算的结果，自行判断才能得到性能设计的最终结果。一般情况来讲，我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计。

中震（大震）弹性设计的实现：

首先，要将“地震影响系数最大值”αmax改为中震（大震）地震影响系数最大值αmax；其次，选择“中震不屈服”即可。中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。

由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大，应进行包络设计。此处风荷载不参与组合。此参数按需要选取。

选择“性能设计(全国)”时，软件按照抗震规范附录M作为设计依据。用户可以选择“不屈服”和“弹性”性能水准，软件具体实现如下： 中震不屈服：荷载效应采用标准组合，材料强度取标准值； 中震弹性：荷载效应采用基本组合，材料强度取设计值； 大震不屈服：荷载效应采用标准组合，材料强度取极限值； 大震弹性：荷载效应采用基本组合，材料强度取设计值。

设计信息

1、按抗震规范（5.2.5）调整地震内力：（P81）一般情况下勾选。

抗规（GB50011-2001）5.2.5条为强制性条文，必须执行。应注意的是6度区没有剪重比控制指标要求，宜按λ=0.008控制。该内容可在计算结果文本信息中查看。 按《抗规》（GB 50011-2010）第5.2.5条调整各楼层地震内力：即任一楼层的水平地震的剪重比不应小于《抗规》表5.2.5给出的最小地震剪力系数，竖向不规则结构的薄弱层表中数值应乘以1.15的增大系数。弱轴、强轴方向动位移比例：当为0时为加速度段调整；当为0.5时为速度段调整；当为1.0时为位移段调整；弱轴方向为结构第一平动周期方向；强轴方向为结构第二平动周期方向。对于有经验的设计人员也未必拘泥于这三个参数。对于多塔结构应按单塔计算或自行指定调整系数。此项一般用于基本周期大于3.5s的长周期结构。

2、扭转效应明显：当结构扭转效应明显时，勾选。一般默认缺省。 如何判断结构是否扭转效应明显？

查看计算结果文件wzq.out，在前三个振型对应的周期里，如

振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数(Z)(强制刚性楼板模型) 1 xxxx xxx 1.00(0.51+0.49) -0.00 2 xxxx xxx 1.00(0.60+0.40) 0.00

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3 xxxx xxx 0.00(0.00+0.00) 1.00 对上面的平动参与系数分两个方向，如果在其中一个振型中出现了上面这样比较接近0.5的平动参与系数，那么结构扭转效应就比较明显了。

3、自定义调整系数：需要时勾选，可自定义最小剪重比地震内力调整系数。一般默认缺省。

4、第一平动周期方向动位移比例（0~1）：默认缺省值0.5 第一平动周期方向动位移比例（0~1）：默认缺省值0.5 5、0.2V0分段调整：（P83）。仅用于框-剪结构和钢框架-支撑（剪力墙）结构体系，对应高规8.1.4条和抗规6.2.13条（0.2Q0调整）及高层民用钢结构规程5.3.3条（0.25Q0调整）的要求。对框支剪力墙结构，当在特殊构件定义中指定框支柱后，程序自动按照高规（JGJ3-2002）10.2.7条实现0.2Q0或者0.3Q0的调整。

（1）与柱相连的框架梁端M、V不调整：一般默认缺省。 （2）自定义调整系数：0.2Q0调整可以自定义调整系数，在wv02q.out中显示。 （3）调整方式：默认选Min[ ]项。

（4）α默认缺省值0.2 *楼层剪力；β默认缺省值1.5 *Vfmax。

（5）调整分段数、调整起止层号：按实际情况填入。可将起始层号填入负值

（-m），表示取消程序内部对调整系数上限2.0限制。 （6）调整上限：默认缺省值2.0。 6、实配钢筋超配系数：（P82）用于九度抗震结构及一级框架结构。默认缺省值为1.15。

《抗规》6.2.4条：九度结构及一级框架取1.15。 7、框支柱调整上限：一般默认缺省值5。

8、按层高度比判断薄弱层方法：一般选择“高规和抗规从严”

9、底部嵌固楼层刚度比执行《高规》3.5.2-2：即按剪切刚度比执行。一般勾选。 10、自动对层间受剪承载力突变形成的薄弱层放大调整：一般勾选。 11、自动根据层间受剪承载力比值调整配筋至非薄弱层：一般勾选。

12、转换层指定为薄弱层：转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转

换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。 此项打勾与在 “指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。 13、指定薄弱层层号：（P82）根据实际情况填写。 14、薄弱层地震内力放大系数：抗规规定薄弱层的地震剪力增大系数不小于1.15，

高规则要求由02规程的1.15增大到1.25。默认缺省值为1.25。 15、梁端负弯矩调幅系数：（P78）《高规》5.2.3条：现浇框架梁0.8~0.9，装配整

体式框梁0.7~0.8。默认缺省值为0.85。

16、框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩：默认缺省值0.5倍。 17、非框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩：默认缺省值0.33倍。 18、梁扭矩折减系数：（P79）高规5.2.4条规定对于现浇楼板结构，应考虑楼板

对梁抗扭的约束作用。程序通过对梁的扭矩进行折减达到减少梁的扭转变形和扭矩计算值，折减系数为0.4-1.0，一般默认缺省值0.4。对不与刚性楼板相连的梁或圆弧梁，此系数不起作用。 19、支撑临界角（度）（与竖轴夹角小于此值的支撑将按柱考虑）：默认缺省值

20。

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20、按竖向构件内力统计层水平荷载剪力：一般不勾选。 21、位移角小于（）时，位移比置1：默认缺省值0.0002。

活荷载信息

1、设计时折减柱、墙活荷载：一般勾选。

2、柱、墙活荷载折减设置：详见《荷载规范》5.1.2条。

3、楼面梁活荷载折减设置：详见《荷载规范》5.1.2条。 4、活荷不利布置最高层号：（P78）多层应取全部楼层，高层宜取全部楼层。默认总楼层数，即全楼都考虑活荷载不利布置。 5、梁活荷载内力放大系数：（P79）高规5.1.8条条文说明：如果活荷载较大，可将未考虑活荷载不利布置计算的框架梁弯矩乘以1.1-1.3，近似考虑活荷载不利布置影响时，梁正、负弯矩应同时放大。已考虑活荷载不利布置时，取1.0。默认缺省值1.0。

构件设计信息

1、柱配筋计算方法：（P87）按单偏压计算，双偏压复核。单偏压计算只考虑平

面内的弯矩和轴力，在同一组设计内力中，当两个方向的弯矩都很大时，可能配筋不足。双偏压计算同时考虑平面内和平面外的弯矩和相应的轴力，但结果不唯一。程序按照双偏压计算时，按照第一组组合内力进行计算，初步给定角筋和腹筋，从第二组组合内力起，验算初步配筋，并按照先角筋后腹筋或按弯矩比例增大的方式给出配筋结果。程序计算没有考虑配筋优化，故配筋可能偏大。具体应用宜按单偏压计算，并对计算结果按双偏压校核。对于异形柱框架结构中的异形柱和特殊构件定义的角柱，程序自动按照双偏压计算。

2、柱剪跨比计算方法：一般选择简化方法（Hn/2h0）。

剪跨比小于2的柱子被定义为短柱，小于1.5的为超短柱。实际判断短柱时常用柱净高与柱截面有效高度之比（即高宽比）不大于4来近似判断是否为短柱。砼规11.4.6 中提到当框架结构中的框架柱的反弯点在柱层高范围内时，剪跨比可取Hn/(2h0）。对于反弯点不在柱层高范围内以及其它形式砼结构用高宽比来计算也是偏安全的。 3、连梁按对称配筋设计：一般勾选。

4、框架梁两端配筋考虑受压钢筋影响：一般勾选。

5、矩形混凝土梁按考虑楼板翼缘的T形梁配筋：一般不勾选。

如果勾选此项，则程序自动搜索与梁相邻的楼板，将矩形梁转成T形或L形进行内力和配筋计算，同时中梁刚度放大系数和梁扭转折减系数应取1。 6、墙柱配筋设计考虑端柱：一般不勾选，设计人员手算配筋。 7、墙柱配筋设计考虑翼缘墙：一般不勾选，设计人员手算配筋。

8、与剪力墙面外相连的梁按框架梁设计：一般勾选。若不勾选则为非框架梁，非抗震。

9、验算一级抗震墙施工缝：一般勾选。

10、梁按压弯设计控制轴压比：默认缺省值0.4。 11、梁端配筋内力取值位置（0~1）（0-节点，1-支座边）：一般默认0。

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12、钢构件截面净毛面积比：用于钢结构构件的强度计算，一般取0.85可满足要求，但螺栓孔的数量多对截面削弱严重的应降低该参数取值。 13、钢柱计算长度系数按有侧移计算：（P86）用于钢结构构件的强度计算。

钢结构规范5.3.3条给出钢柱的计算长度按照钢结构规范附录D执行，主要考虑的因素为支撑的侧移刚度。一般选择有侧移，也可考虑以下原则：楼层最大杆间位移小于1/1000（强支撑）时，按无侧移；楼层最大杆间位移大于1/1000且小于1/300（弱支撑）时，取1.0；楼层最大杆间位移大于1/300（弱支撑、无支撑）时，按有侧移计算。

14、框架柱的轴压比限制按框架结构采用：仅用于框架剪力墙结构。

根据《高规》8.1.3条规定，框架-剪力墙结构，底层框架部分承受的地震倾覆力矩的比值在一定的范围内时（>50%），框架部分的轴压比需要按框架结构的规定采用。勾选此项后，程序将一律按纯框架结构的规定控制结构中框架柱的轴压比。除轴压比外，其余设计仍遵循框剪结构的规定。 15、非抗震时按重力荷载代表值计算柱轴压比：一般不勾选。

重力荷载代表值作用下的轴压比和YJK中的轴压比有什么区别？ 前者会比较小。重力代表值是考虑组合值系数的标准组合，而YJK计算出的轴压比是基本组合（设计值）。所以，剪力墙的轴压比不能按照YJK的轴压比输出结果判断，那是偏向保守的，程序也不会依据这个自动设置约束边缘构件。但是，如果超出最大轴压比，程序会判断发红，其实这是错误的。 如果你想要知道确切的重力代表值，可以到“构件信息”中，查看墙柱，然后点击要查询的墙肢，根据其中恒载和活载的标准值自己算重力代表值，然后除以面积求得轴压比。或者复制一个模型，然后通过自定义分项系数和组合值系数的方法来实现重力代表值组合，求得全楼各个部位在重力代表值下的轴压比。说白了，是YJK程序编制的不足，漏掉了重力代表值下轴压比这个对于剪力墙结构非常重要的参数。 16、保护层厚度：《砼规》8.2.1条规定：

环境类别 板、墙、壳 梁、柱、杆 一 15 20 二a 20 25 二b 25 35 三a 30 40 三b 40 50

17、剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4条的较高配筋要求：按工程实

际情况选择是否勾选。高规7.2.16-4条规定：抗震设计时，对于连体结构、错层结构以及B级高度高层建筑结构中的剪力墙（筒体），其构造边缘构件的最小配筋应按照要求相应提高。勾选此项时，程序将一律按照高规7.2.16-4条的要求控制构造边缘构件的最小配筋，即对于不符合上述条件的结构类型，也进行从严控制；如不勾选，则程序一律不执行此条规定。 18、约束边缘构件层全部设为约束边缘构件：一般勾选。 19、面外梁下生成暗柱边缘构件：一般勾选。 20、约束边缘构件阴影区长度取Lc：一般勾选。

勾选此选项时，整个约束边缘构件均为阴影区，不设λ/2区。默认情况下，约束边缘构件的范围包括阴影区与λ/2区两部分。作为边缘构件与墙身的过渡区，λ/2区的构造设计需要考虑的因素较多，图面表达也较复杂。施工人员经常会就

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λ/2区的设计细节提出比较多的问题。为了简化设计和施工过程，有些设计人员会将约束边缘构件全部设为阴影区，不设置λ/2区。软件提供此选项，以便满足这部分用户的需求。

21、边缘构件合并距离（mm）：默认缺省值300。

如果相邻边缘构件阴影区距离小于该参数，则软件将相邻边缘构件合并。 22、短肢边缘构件合并距离（mm）：默认缺省值600。

由于规范对短肢剪力墙的最小配筋率的要求要高得多，短肢墙边缘构件配筋很大常放不下。将距离较近的边缘构件合并可使配筋分布更加合理。为此设此参数，软件隐含设置值比普通墙高一倍，为600mm。 23、边缘构件尺寸取整模数：默认缺省值50。

24、构造边缘构件尺寸设计依据：一般选《高规》第7.2.16条。 25、约束边缘构件尺寸依据《广东高规》设计：一般不勾选。 26、型钢砼构件设计依据：一般选新规范。

包络设计：程序默认自动包络设计。

包络设计在这里一般指的是构件配筋的包络设计，即构件配筋时需要在两个或者多种计算模型中取大值的设计。

材料参数

1、材料信息：一般默认缺省值。其中混凝土容重，框架结构-25，框架-核心筒

结构-26，剪力墙结构-27。 2、配筋信息：

梁箍筋间距（mm）：强制为100，不允许修改。对于箍筋间距非100的情况， 用户可对配筋结果进行折算。 柱箍筋间距（mm）：强制为100，不允许修改。对于箍筋间距非100的情况，用户可对配筋结果进行折算。 墙水平分布筋间距（mm）：可取值100~400，一般取默认150。 墙竖向分布筋配筋率（%）：可取值0.15~1.2，一般取默认0.3。 3、结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层号（如1，3-5）：根据实际情况填写。

4、结构底部需要单独指定的墙竖向分布筋配筋率（%）：一般默认缺省值0.6。

钢筋强度：默认缺省值或根据规范填写。

地下室信息

1、土层水平抗力系数的比例系数（m值）：（P220）该参数可以参照“建筑桩基技

术规范JGJ94-2008”的表5.7.5的灌注桩顶来取值。M的取值范围一般在2.5~100之间，在少数情况的中密、密实的沙砾、碎石类土取值可达100~300。其计算方法即是基础设计中常用的m法，可参阅基础设计相关的书籍或规范。若填一负数m（m小于或等于地下室层数M），则认为有m层地下室无水平

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位移。M法计算方法见《建筑桩基技术规范》附录C.0.2。

2、扣除地面以下几层的回填土约束：根据工程情况填写。一般输入0。本参数

指从第几层地下室考虑基础回填土对结构的约束作用，一般可不扣除，当地下室不完整时，可以考虑扣除相应的地下室层数。 3、外墙分布筋保护层厚度：按规范及实际工程情况取值，缺省值35。一般为50。

根据地下工程防水规范（GB50108-2008）4.1.7条的规定，结构混凝土迎水面的钢筋保护层厚度不小于50mm，当不考虑结构防水时，应按照混凝土规范（GB50010-2002）9.2.1条依据环境类别选用，并适当加大（可按相应环境类别柱的保护层厚度选用）。该参数用于地下室外墙的配筋计算。 4、回填土容重：按规范及实际工程情况取值，缺省值18。

5、室外地坪标高：以地下室顶板标高为准，高则填正直，低则填负值。 6、回填土侧压力系数：按实际填写，用于计算地下室外墙的土压力，缺省值0.5。 7、地下水位标高（m）：以地下室顶板标高为准，按工程实际情况输入。 8、室外地面附加荷载（KN/m2）：取4.0～10.0KN/m2，应考虑地面恒载和活载。 9、基础水工况组合方式：

荷载组合

1、结构重要性系数：结构重要性系数应按下列规定采用：1）对安全等级为一级

或设计使用年限为100年及以上的结构构件不应小于1.1；2）对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件不应小于1.0；3）对安全等级为三级或设计使用年限为5年的结构构件不应小于0.9。

【注：程序内部将自动考虑（1.35恒载+0.7*1.4活载）的组合】 2、恒荷载分项系数γG：根据《荷载规范》3.2.5条、《高规》5.6.2条。活荷载效

应控制取1.2，恒荷载效应控制取1.35。

3、活荷载分项系数γL：根据《荷载规范》3.2.5条2款，一般情况下取1.4，对

标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。

4、活荷载组合值系数：一般取0.7。详见《荷载规范》5.1.1、5.3.1条。 5、活荷载频遇值系数：一般取0.6。 6、活荷载准永久值系数：一般取0.5。

7、考虑结构使用年限的活荷载调整系数：缺省值1。 8、吊车荷载重力荷载代表值系数：默认0。

9、吊车荷载组合值系数：软钩吊车荷载取0，硬钩吊车取0.3。 10、吊车荷载频遇值系数： 11、吊车荷载准永久值系数：

12、风荷载分项系数γW：根据《荷载规范》3.2.5条2款，一般取1.4。 13、风荷载组合值系数：一般取0.6。 14、风荷载频遇值系数：一般取0.4。 15、风荷载参与地震组合：一般不勾选。

16、水平地震作用分项系数γEh：一般取1.3，按《高规》5.6.4条执行。 17、竖向地震作用分项系数γEv：一般取0.5，按《高规》5.6.4条执行。 18、考虑竖向低着为主的组合：需要时考虑。 温度作用的组合值系数

19、仅考虑恒活荷载参与的组合：默认0.6。

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20、风荷载参与的组合：默认0。 21、地震作用参与的组合：默认0。 22、温度荷载频遇值系数：默认0.5。 23、温度荷载准永久值系数：默认0.4。

自定义组合、自定义工况组合：一般不用。

4、重力荷载代表值效应的活荷组合值系数γEG：抗规（GB50011-2001）5.1.3条

规定了活载重力代表值系数，雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，屋面活荷载和软钩吊车荷载取0，硬钩吊车取0.3，藏书库、档案库为0.8，按实际情况计算的楼面活荷载取1.0。

11、温度荷载分项系数：程序不允许修改，默认1.4。 12、吊车荷载分项系数：程序不允许修改，默认1.4。 13、特殊风荷载分项系数：程序不允许修改，默认1.4。 15、砼构件温度效应折减系数：一般取程序默认值0。

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