中南林业科技大学本科毕业设计 S195柴油机整机设计

10） 热量利用系数?：0.7； 11） 示功图丰满系数?f：0.94； 12） 机械效率?m：0.72； 13） 扫气系数?s：1.0；

14） 压缩始点压力pa：0.85kgf/cm2； 15） 进排气重叠角：?

2.3 计算参数

1） 汽缸工作容积：Vh??44Vh0.000815V???0.000043 m3； 2） 压缩终点容积：c??120?1D2S???0.0952?0.115?0.000815 m3；

3） 燃烧1公斤燃料理论所需空气量：L0?1?CHO? ?????0.945kgmol/kg；

0.21?12432?4） 进气充量公斤摩尔数：M1??L0?0.593kgmol/kg； 5） 燃烧产物公斤摩尔数：M2??L0?6） 理论分子变更系数：?0?HO??0.6256kgmol/kg； 432M2?1.055； M17） 实际分子变更系数：???0??r?1.054；

1??r8） 进气系统温度：Ts?T0?293K； 9） 压缩始点温度：Ta?Ts??T??rTr=326 K；

1??r10） 11）

充量系数：?v?paTs1?0.784；

??1pzTa1??r?压缩终点气缸压力：pc?pa?n1?49.3kgf/cm2；

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12） 13） 14） 15）

压缩终点温度：Tc?Ta?n1?1?973K； 压力升高比：??pz?1.50； pc定容燃烧终点温度：Ty?Tc??1460K； 最高燃烧温度：

tz?1(?cp2)m?d??Hu??(?c)?1.986(??1)?t?524(???)?p1mcd?

?M1(1??r)???其中(?cp)m可由图2-1查得：

图2-1 不同?值时，柴油完全燃烧产物平均摩尔比热(?cp)m值与温度t的关系

(?cp)m=8.50；故tz=2230 K； 16）

初期膨胀比：???dTz?1.592； ?Tc第4页

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17） 18） 19） 20）

燃烧终点气缸容积：Vz??Vc?0.00007m3；

?膨胀终点气缸压力：pb?pc()n2?3.49kgf/cm2；

??膨胀终点温度：Tb?Tz()n2?1?1285K；

?理论平均指示压力：

pi??pc?????n2?1?11??(??1)?1?()?(1?) ?n1?1?????1?n2?1????n1?1?=10.03kgf/cm2； 21） 22） 23） 24） 25） 26）

实际平均指示压力：pi??fpi??9.43kgf/cm2； 平均有效压力：pc??mpi?6.78kgf/cm2； 有效功率：Ne?peVhnZ?12PS； 0.9指示热效率：?i?1.986M1piTs?0.396；

Hu?vps有效热效率：?e??m?i?0.285； 有效燃油消耗率：ge?632000?211g/PS?h； Hu?e27）

psVh?104n进气流量：Gs??Z?s?0.0124kg/s。

RTs1203 柴油机动力计算及平衡

3.1 已知数据

1）气缸直径D：95mm； 活塞行程S：115mm； 曲柄半径R：57.5mm； 连杆长度l：210mm；

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曲柄半径与连杆长度比??活塞面积Fp?R?0.2738； l?D24?78.65cm2；

标定功率Ne：8.8kw （12PS）； 标定转速：2000 rpm； 曲轴旋转角速度???n302r0ad/s2； ?210rad/s ?2?4410曲轴销中心的切向速度R??12.075m/s； 曲柄销中心的切向加速度R?2?2535.75m/s2； 活塞平均速度Cm?Sn?7.67m/s； 302）往复运动质量mj

活塞组实测重量G0?1.365kg。其中，活塞0.9kg，活塞销0.365kg，挡圈（两只）0.005kg，油环（一只）0.03kg，气环（三只）0.065kg。

连杆组质量的换算：

连杆组实测重量Gc=2.315kg。其中，连杆体（包括连杆盖、套管及连杆衬套）1.893kg，连杆轴瓦（两片）0.11kg，连杆螺钉（两只）0.124kg，保险铅丝（一根）0.008kg。

将连杆体用称重法得其重量分配比为0.600 : 1.293。因此，Gca=0.6kg，

Gcb=1.293+0.11+0.124+0.008=1.535kg。

因此mj?mp?mca =

1(1.365?0.6)?0.2005(kg?s2/m) gm?j?mjFp?0.2005?0.00283(kg?s2/m/cm2) 70.883）旋转运动质量mr

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