图 3–5 纵向加强筋简图
9. 主梁盖板与腹板连接焊缝计算
图 3–6 主梁盖板与腹板简图
腹板采用 Q345 钢，E50 系列型焊条，自动焊。 焊缝正应力：
M
W
M h f 6
焊缝剪应力：
焊
QMAX S上 2 0.7 h焊 I X
170 N / mm 2
式中 QMAX ———计算最大剪应力（取梁支反力），KN，
QMAX =596.6KN；
S上 ———上盖板（不计钢轨）对梁整个水平轴线的静力矩，
（ mm3 ）， S上 A上 yC
36
其中
A ———上盖板断面积（ mm2 ）， A =1200×24=28800
上
上
mm2 ，
yC ———上盖板中心到水平轴线 x-----x 的距离， yC =
1221mm，
S上 A上 yC =28800×1221=35164800 mm 2 h焊 ———焊缝高度（mm），取 h焊 =8mm；
I X ——— 主梁断面对 x-----x 的惯性矩（ mm 4 ）， I X =
2.3325E11 mm 4
焊
729800 35164800 2
98.2N / mm 170N / mm 2
2 0.7 8 2.3325E11
满足！
10. 小车轨道应力计算
小车钢轨受活动载荷后引起的弯曲应力
轨
P计 a1
170 N / mm 2
6WX轨
式中
P计 ———小车计算最大轮压（N）， P计 = 273.8 KN ； a1 ———主梁垂直加劲板之间的最大间距（mm） ， a1 =750mm
3 WX轨 ———钢轨对自身水平轴线 x—x 的断面模量（mm ），WX轨
3
= 251300 mm 。
轨
P计 a1 273.8 103 750
136.2 N / mm 2
6WX轨 6 251300
170N / mm2
满足要求！
37
图 3–7 加劲肋布置图
11. 垂直加劲板验算
1）.加劲板端部表面挤压应力计算
P计
挤
A
挤
式中 P计 ———小车计算最大轮压（N）， P计 = 273.8 KN
A ———加劲板端面的计算面积（ mm2 ），
A
其中
m
m m
l
———加劲板厚度（mm）， m =10 mm；
lm ———加劲板端面计算长度（mm），
lm
其中
bB 2 1
bB ———轨道底面宽度读 51.2Kg/m 的轨道，
bB =132mm；
1
———腹板厚度， 1 = 18 mm； lm
bB 2 1 = 132 + 2×18 = 168 mm
A
m m
l
= 10 ×168 = 1680 mm2
挤
P计 A
mm2
= 273600 / 1680 = 162N/ mm2 < 210 N/
38
3.3.2 支腿设计
1. 载荷计算 1）.自重载荷
由《机械工程手册》12 卷，箱形双梁龙门吊支腿单位长度自重取 0.2~0.4 倍的 主梁单位长度自重，则：
刚性支腿单位长度自重为： P支腿 0.4 10 4KN ·m 柔性支腿单位长度自重为： P支腿 0.2 10 2KN ·m 2）. 水平惯性载荷
PH
式中
Mma
M───考虑起重机驱动力突加或突变时，对金属结构的动力影响，
通常取 M = 1.5；
m───支腿的质量（kg），
2 2
a ───加速度， a小车 =0.13 m/s ； a大车 =0.16 m/s
大车制动时，产生的水平载荷：
PH大 _ 刚支腿 1.5 4 35 0.16 33.6KN PH大
_ 柔支腿 1.5 2 35 0.16 16.8KN
3）. 风载荷
PW = CK h qA
式中， C ───风力系数，由《起重机设计规范 GB3811-2005》表 5-6
插值得 C = 1.54 ；
K h ───风压高度变化系数，工作状态时 K h =1，非工作状
a ?h ? ?态时 K h = ??? ，由《起重机设计规范》知 K h =
? 10 ??
1.53；
?
q───风压，工作状态时 q工作
2 时 q非工作 1000 N/m
2
，非工作状态 250 N/m
39