容许应力：[σω]＝12Mpa，弹性模量：，E＝9000 Mpa

10cm×10cm方木的截面特性： w＝10×102/6＝166.67cm3

I=10×103/12=833.33cm4

【强度计算】

Mmax=0.125×14.806×0.9=1.666×106N-mm

σ=1.666×106÷(166.67×103)=10.0Mpa＜[σω]＝12Mpa，满足要求。 【抗剪计算】

按2等跨连续梁计算，Km=0.625 V= Kmql2=0.625×14.807×0.92=7.496KN [fv]=1.6 Mpa ι

=VS/Ib=7.496×103×50×100/(833.33×104×100)=0.045Mpa＜

[fv]=1.6 Mpa，满足要求。

【挠度计算】

ωmax=0.521×14.807×9004/100×9000×833.33×104=0.675mm＜f=900/500=1.8mm，满足要求。

【支座反力：】

R=0.5×14.807×0.9=6.66KN ②15cm×10cm木方检算

15×10cm方木采用木材材料为红松，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝12Mpa，弹性模量：E＝9000 Mpa，

12cm×12cm方木的截面特性： w＝10×152/6＝375cm3=375×103mm I=10×153/12=2812.5cm4=2812.5×104mm

方木纵向放置，间距0.9米，按5跨连续梁计算，荷载为上方木传递的支座反力：即p=0.5×6.66+6.66=9.99KN

【强度计算：】

Mmax=0.171×9.99×0.6=1.025KN-m

σ1.025×106÷(375×103)=2.733Mpa＜[σω]＝12Mpa，满足要求。 【抗剪计算：】 V=0.658×9.99=6.57KN [fv]=1.6 Mpa ι

=VS/Ib=6.57×103×100×75/(2812.5×104×100)=0.018Mpa＜

[fv]=1.6 Mpa，满足要求。

【挠度计算：】

ωmax=1.097×9.99×6003/100×9000×2812.5×104=0.0094mm＜f=600/500=1.2mm，满足要求。

【支座反力：】

R=9.99KN<[N]= 49.0731 KN，满足要求。 六、碗扣立杆受力计算

根据断面分析，箱梁的最不利荷载应该处于墩顶的实心段及跨中的腹板处，故这里只进行墩顶断面和边跨腹板及箱梁边跨顶、腹板断面3个部分的验算。

本支架计算长度l0 按下式计算:

l0=h+2a=0.9+2×0.3=1.5m； 其中:h为支架立杆的步距,取0.9m；

a为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,取0.3m；

本支架长细比λ= l0/i= 180.0/1.59=113.2，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》表A.0.6，得ψ=0.496

立杆承载力[N]=ψ*A*f=0.496×4.89cm×20.5KN/cm=49.72KN

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单肢立杆轴向力计算公式：N＝（（1.2Q1 +1.4Q3）+1.4 Q2）×Lx×Ly 式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距 1、墩顶横梁部分（计算单元1） 墩顶端横梁为实心截面，则

钢筋混凝土梁自重：q2-1=2.4×26÷1=62.4KN/m2 单肢立杆受力：

N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q3-2+q3-4)]×Lx×Ly

=[1.2×(1.6+1.2+4.0+62.4)+1.4×(2.5+2.0+3.0)]×0.6×0.6=33.67KN

Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)0.9m，则单根立杆受力：N=33.67KN<[N]= 49.0731 KN

2、墩顶腹板部分（计算单元2）

东康主线桥边跨标准断面图 单位cm25计算单元2计算单元360×3060×306025045.990214.180157.5995157.580214.145.990250240802080×3080×3050

钢筋混凝土梁自重：q2-1=2.4×0.8×26=49.92KN/m2 N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q3-2+q3-4)]×Lx×Ly

=[1.2×(1.6+1.2+4.0+49.92)+1.4×(2.5+2.0+3.0)] ×0.6×0.9=42.42KN

Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)0.9m，则单根立杆受力：N=42.42KN<[N]= 49.0731 KN

3、箱梁边跨顶、底板（计算单元3）

钢筋混凝土梁自重：q2-1=3.097×26÷3.15=25.57KN/m2 N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1 +q3-2+q3-4)]×Lx×Ly

=[1.2×(1.6+1.2+4.0+25.57)+1.4×(2.5+2.0+3.0)] ×0.9×0.9=39.97KN

Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)0.9m，则单根立杆受力：N=39.97KN<[N]= 49.0731 KN

七、地基受力计算

位于既有东康快速路外侧的立杆基础，采用10×15cm方木+20cm厚C20砼，位于既有东康快速路上的立杆底脚采用10×15cm方木+10cm油面+40cm水泥稳定碎石，扩散

15cmN角为θ=45°。计算原状土层荷载。

地基承载力计算公式f=N/Ag，

f——地基受力，

N——单肢立杆竖向轴力，为33.67KN Ag——支撑单肢立杆的原土层面积， 计算土层受力面积考虑立杆纵横向步距。

东康路外侧地基有效受压面积Ag =0.55×0.6=0.33m2 东康路内地基有效受压面积Ag =1.15×1.2=1.38m2 东康路外侧地基受力f =33.67/0.385=102.03Kpa 东康路内地基受力f =33.67/1.38=24.40Kpa 实测地基承载力 fg=260×0.5=130kN/m2 地基承载力满足要求。 八、支架立杆稳定性验算

55cm原状土碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，

20cm厚20cmC20砼10cm45°