系统化简如图4所示。

其中：

X7=X2+X4＝0.692 X8= X1+X3＝0.938 X9=X7∥X8＝0.398 X10=X9+X5＝1.588

据此，系统化简如图5所示 故知35KV母线上短路电流： Id1max=IB1/X9=1.56/0.398=3.919(KA) 10KV母线上短路电流:

Id2max=IB2/X10=5.5/1.588=3.463(KA) 折算到35KV侧:

Id21max=IB1/X10=1.56/1.588=0.982(KA) 对于d3点以炼铁厂计算

Id3max=5.5/(1.588+3.628)=1.054(KA) SII SI

8 7 0.938 0.692 35KV d1 5（6） 1.19 10KV d2 XL=3.628 d3 图4

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9 35KV 0.398 d1

10KV 5(6) 1.19 d 2 XL=3.628 d3 图5

2) 最小运行方式下:系统化简如图6所示。 因SⅡ停运,所以仅考虑SⅠ单独运行的结果； X11=X7+X5=0.692+1.19=1.882 所以35KV母线上短路电流： Id1min=IB1/X9=1.56/0.692=2.25(kA) 所以10KV母线上短路电流： Id2min=IB2/X11=5.5/1.882=2.92(kA) 折算到35KV侧：

Id2lmin = IB1/X11=1.56/1.882=0.83 (kA) 对于d3以炼铁厂进行计算

Id3min=5.5/ (1.882+3.628)=0.998(kA) 折算到35KV侧：

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Id3lmin = 1.56 /(1.882+3.628)=0.283(kA)

S

Ⅰ

7 0.692

35KV d1

5(6) 10KV 1.19 d2

XL=3.628

图6 4. 主变继电保护整定计算及继电器选择

4.1瓦斯保护

轻瓦斯保护的动作值按气体容积为250~300cm2整定，本设计采用280 cm2。

重瓦斯保护的动作值按导油管的油流速度为0.6~1.5 cm2整定，本设计采用0.9 cm2。

瓦斯继电器选用FJ3-80型 。

4.2 纵联差动保护：选用BCH-2型差动继电器。 4.2.1 计算Ie及电流互感器变比，列表如下：

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名 称 额定电流 变压器接线方式 CT接线方式 CT计算变比 实选CT变比nl 实际额定电流 不平衡电流Ibp 确定基本侧 4.2.2 确定基本侧动作电流： 1）躲过外部故障时的最大不平衡电流 Idz1≥KKIbp

(1)

各侧数据 Y（35KV） I1e=S/ 3 U1e=103.9A Y Δ 3 I1e/5=180/5 200/5 Δ（10KV） I2E=S/ 3 U2e=346.4A Δ Y I2e/5=346.4/5 400/5 I2e/5=4.33A 3 I1e/5=4.50A 4.50-4.33=0.17A 基本侧 非基本侧 利用实用计算式： Idz1=KK（KfzqKtxfi+U+fza）Id2lmax 式中：KK—可靠系数，采用1.3；

Kfzq—非同期分量引起的误差，采用1；

Ktx— 同型系数，CT型号相同且处于同一情况时取0.5，型号不同时取1，本设计取1。

ΔU—变压器调压时所产生的相对误差，采用调压百分数的一半，本设计取0.05。

Δfza—继电器整定匝书数与计算匝数不等而产生的相对误差，暂无法求出，先采用中间值0.05。

代入数据得 Idz1=1.3×(1×1×0.1+0.05+0.05) ×1.04=270.4（A） 2）躲过变压器空载投入或外部故障后电压恢复时的励磁涌流

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