0.0100.033
木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.144kN N2=3.450kN N3=3.450kN N4=-0.144kN
间距设置不合理，支点不能出现小于0的支座力! 经过计算得到最大弯矩 M= 0.155kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.450kN 经过计算得到最大变形 V= 0.033mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.155×106/83333.3=1.86N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2.351/(2×50×100)=0.705N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.033mm
木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
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3.45kN 3.45kN 3.45kN 3.45kN 3.45kN 3.45kNA 450 450 450B
支撑钢管计算简图
0.3100.196
支撑钢管弯矩图(kN.m)
3.533.533.453.453.373.370.080.080.000.000.080.08 3.373.373.453.453.533.53
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kNA 450 450 450B
支撑钢管变形计算受力图
0.007
0.121
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.310kN.m 最大变形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=6.822kN
抗弯计算强度 f=0.310×106/5080.0=61.03N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底纵向钢管计算
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纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.82kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN
本工程采用可调顶托。 五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=6.822kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.129×9.500=1.325kN N = 6.822+1.325=8.146kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
—— 由长细比，为1900/16=120；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452； 经计算得到=8146/(0.452×489)=36.856N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.750×0.740×0.872=0.484kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；
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风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.484×1.200×1.500×1.500/10=0.148kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=6.822+0.9×1.2×1.226+0.9×0.9×1.4×0.148/0.450=8.520kN 经计算得到=8520/(0.452×489)+148000/5080=67.714N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc =0.5 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.52/0.25=34.08 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.52kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=34.08 kpa≤ fg=60 kpa 。地基承载力满足要求！
7.3梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：2；
主楞到梁底距离依次是：200mm， 700mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 次楞合并根数：2；
扣件计算折减系数取0.80。
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