(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×0.400×0.250=0.500kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×5.738+1.20×0.688)=6.939kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×0.500=0.630kN
0.46kN 0.63kN 0.46kN 6.94kN/mA 600 600B
木方计算简图
0.1500.062
木方弯矩图(kN.m)
1.670.180.180.290.290.2900.29.290.180.18 1.67
木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
0.39kN 0.39kN 6.42kN/mA 600 600B
变形计算受力图
0.000
0.035
木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为
37
N1=0.179kN N2=3.978kN N3=0.179kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.150kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.978kN 经过计算得到最大变形 V= 0.035mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.150×106/83333.3=1.80N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.673/(2×50×100)=0.502N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.035mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
3.98kN 3.98kN 3.98kN 3.98kN 3.98kN 3.98kN 3.98kN 3.98kN 3.98kN 3.98kN 3.98kNA 900 900 900B
支撑钢管计算简图
1.293
1.132 支撑钢管弯矩图(kN.m)
38
6.086.082.102.105.975.971.991.999.839.835.865.861.881.881.881.881.991.992.102.105.865.865.975.976.086.089.839.83
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
3.03kN 3.03kN 3.03kN 3.03kN 3.03kN 3.03kN 3.03kN 3.03kN 3.03kN 3.03kN 3.03kNAB 900 900 900
支撑钢管变形计算受力图
0.1662.237
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.293kN.m 最大变形 vmax=2.237mm 最大支座力 Qmax=15.800kN
抗弯计算强度 f=1.293×106/5080.0=254.50N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=15.80kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN
本工程采用可调顶托。
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五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=15.800kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.129×9.500=1.325kN N = 15.800+1.325=17.124kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
—— 由长细比，为1900/16=120；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452； 经计算得到=17124/(0.452×489)=77.477N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.750×0.740×0.872=0.484kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.484×1.200×1.500×1.500/10=0.148kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=15.800+0.9×1.2×1.226+0.9×0.9×1.4×0.148/0.900=17.311kN 经计算得到=17311/(0.452×489)+148000/5080=107.490N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
7.5柱模板计算书
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