荷载组合三：恒载＋车道荷载＋整体降温＋梯度降温（＋支座沉降一）
荷载组合三各控制截面最小正应力计算结果(单位:MPa) 截面上缘 截面下缘 控制点1 控制点2 控制点3 控制点4 控制点5 控制点6 控制点7 (15#单元) (38#单元) (73#单元) (106#单元) (140#单元) (174#单元) (198#单元) 边跨跨中 墩顶 跨中 墩顶 跨中 墩顶 边跨跨中 1.32 6.40 1.96 10.59 1.10 6.63 2.85 10.67 1.11 6.55 1.99 10.59 1.36 6.39 荷载组合四：恒载＋车道荷载＋整体升温＋梯度升温（＋支座沉降二）
荷载组合五：恒载＋车道荷载＋整体降温＋梯度降温（＋支座沉降二）
荷载组合五各控制截面最小正应力计算结果(单位:MPa) 截面上缘 截面下缘 控制点1 控制点2 控制点3 控制点4 控制点5 控制点6 控制点7 (15#单元) (38#单元) (73#单元) (106#单元) (140#单元) (174#单元) (198#单元) 边跨跨中 墩顶 跨中 墩顶 跨中 墩顶 边跨跨中 1.44 6.19 2.06 10.47 1.12 6.63 2.75 10.76 1.11 6.62 2.05 10.48 1.45 6.19 荷载组合六：恒载＋车道荷载＋整体升温＋梯度升温（＋支座沉降三）
荷载组合七：恒载＋车道荷载＋整体降温＋梯度降温（＋支座沉降三）
荷载组合七各控制截面最小正应力计算结果(单位:MPa) 截面上缘 截面下缘 控制点1 控制点2 控制点3 控制点4 控制点5 控制点6 控制点7 (15#单元) (38#单元) (73#单元) (106#单元) (140#单元) (174#单元) (198#单元) 边跨跨中 墩顶 跨中 墩顶 跨中 墩顶 边跨跨中 1.41 6.40 2.03 10.59 1.10 6.63 2.85 10.74 1.11 6.51 2.05 10.57 1.45 6.34 最小正应力出现在荷载组合三：恒载＋车道荷载＋整体降温＋梯度降温（＋支座沉降一），最小值为1.10MPa，出现在中跨合拢段附近；墩顶处最小正应力为1.96MPa（荷载组合三），满足规范要求。
5.3 斜截面抗裂计算结果
不加竖向预应力时，主梁主拉应力情况如下：组合四
考虑全部竖向预应力钢束情况下：组合四
最大主拉应力出现在组合四：恒载＋车道荷载＋整体升温＋梯度升温（＋支座沉降二），最大值
为1.35Mpa拉应力。考虑全部竖向预应力筋时，最大主拉应力为0.63Mpa。
通过空间模型分析，得出腹板在车辆荷载作用下，腹板接近顶板处会出现最大达到0.4～0.8MPa的拉应力，设计中通过对?cy进行修正来消除此影响。
通过空间模型分析，得出三腹板受力不均匀及活载偏载引起的剪力修正系数（修正系数为根部取1.1， 1/8L处取1.05，根部到1/8L之间取内差实现；1/8L到1/4L处取1.05，1/4L到3/8L之间取1.05～1.1内差；3/8L到跨中取1.1），通过此系数对剪应力?进行修正。对?cy进行修正(未对?进行修正)后结果如下：
荷载组合二：恒载＋车道荷载＋整体升温＋梯度升温（＋支座沉降一）
荷载组合四：恒载＋车道荷载＋整体升温＋梯度升温（＋支座沉降二）
荷载组合六：恒载＋车道荷载＋整体升温＋梯度升温（＋支座沉降三）
由以上计算可得，最大的主拉应力为-0.88MPa（考虑竖向预应力筋，并对?cy进行修正），出现在组合四：恒载＋车道荷载＋整体升温＋梯度升温（＋支座沉降二），出现在1/4截面处，满足规范要求（?tp?0.40ftk=0.4×2.74=1.096MPa）。当考虑剪力修正后，组合四1/4L处最大主拉应力-1.02MPa。
各种情况下主拉应力比较如下：
各种情况主拉应力计算结果(单位:MPa) 不考虑竖向预应力 -1.35 考虑竖向预应力 -0.61 考虑竖向预应力并对考虑竖向预应力并对 ?cy进行修正 -0.88 ?cy和τ进行修正 主拉应力值(最不利位置) -1.02 5.4持久状况应力计算结果： 5.4.1最大压应力计算结果
荷载组合一：恒载＋车道荷载
荷载组合二：恒载＋车道荷载＋整体升温＋梯度升温（＋支座沉降一）
荷载组合三：恒载＋车道荷载＋整体降温＋梯度降温（＋支座沉降一）
荷载组合四：恒载＋车道荷载＋整体升温＋梯度升温（＋支座沉降二）
荷载组合五：恒载＋车道荷载＋整体降温＋梯度降温（＋支座沉降二）