F2=f2=174KN
Fl=f2/tanα=174/(1.5/1)=116KN N= f2/sinα=174/(1.5/1.8)=208.8KN 2.1、对预埋件1验算
预埋件1图[22槽钢?正面图侧面图
预埋件1采用12个M27（8.8级）高强螺栓连接，则有螺栓为承拉、承压、抗剪高强螺栓，则有1个高强螺栓的承拉、承压、抗剪承载力设计值为：
M27高强螺栓的设计预拉力P=205KN
Ntb?0.8p?0.8?205?164KN
N?nv?bv?d24?f?1?bv??2724?250?143066.25N?143.07KN
Ncb?d?tfcb?27?20?590?318600N?318.6KN
受力最大的“1”号螺栓所受力为
1?348?1?0.15My1Nt??4?58KN?0.8P?164KN 222m?yi3?3?(0.05?0.15)Nv?F1/n?2174318.6?14.5KN?Ncb??265.5KN(满足） 121.2222?Nv??Nt??14.5??58????b??b???????0.368?1(满足)
?143.07??164??Nv??Nt?连接抗滑移验算：
“1”螺栓按摩擦型设计的抗剪承载力设计值为
Nvb?0.9nf?(P?1.25Nt)?0.9?1?0.35?(205?1.25?58)?41.73KN
Nv?F1/n?174 ?14.5KN?1.3Nvb?1.3?41.73?54.25KN(满足）12对预埋件钢板与2匚22a之间的焊缝进行检算
2匚22a槽钢与钢板的焊缝长度为C=22+7.7×2=37.4cm 则焊缝的抗拉力为fh=8×37.4=299.2KN 2.2、对预埋件2验算
预埋件2图正面图侧面图
预埋件2采用12个M27（8.8级）高强螺栓连接，则有螺栓为承压、抗剪高强螺栓，则有1个高强螺栓的承压、抗剪承载力设计值为：
M27高强螺栓的设计预拉力P=205KN
N?nv?bv?d24?f?1?bv??2724?250?143066.25N?143.07KN
Ncb?d?tfcb?27?20?590?318600N?318.6KN
抗滑移验算：
“1”螺栓按摩擦型设计的抗剪承载力设计值为
Nvb?0.9nf?P?0.9?1?0.35?205?64.58KN
Nv?F1/n?174?14.5KN?1.3Nvb?1.3?64.58?83.95KN(满足） 122.3、牛腿鹰架主纵梁验算(2匚22a)
δ
挠度检算
在进行受力分析时，把主纵梁的两个交点看成是两个铰接的点，因此可以分析出在杆的中部是变形最大的位置；L=1/2=0.5m，槽钢的弹性模量E=200×109Pa；I=2×2390=4780cm4=4.78×10-5 m4
最大弯矩为Mmax=ql2/8=48KN.m 构件抗弯截面系数Wx=2×218=436cm3
抗弯应力σ=Mmax/Wx=110MPa<[140MPa]，满足要求。 挠度变形：
f中＝5qL4/384EI
＝348×103×14×5/(384×2.0×1011×4.78×10-5) ＝0.00047m＝0.47mm [f]＝a/400＝1/400＝2.5mm f中<[f]，因此符合要求。 2.4、斜柱验算(2匚22a) 截面性质:
2匚22a槽钢的惯性矩I1=2390×2=4780cm4; 2匚22a槽钢的惯性半径：i1=8.67cm; 支架最大临界力和抗压应力的计算
计算槽钢柔度：因槽钢下部与墩身预埋件进行匹配锚固，上部利用联结系进行约束，近似的化为铰接，取长度系数??1，L=180cm,则λ=μL/i=180/8.67=20.76
工字钢的临界柔度为?p?55，λ
即槽钢的柔度小于临界柔度最高界限值?p，可以利用临界应力公式计算槽钢的临界力。
2匚22a槽钢的临界荷载：
利用抛物线公式计算槽钢的临界力，槽钢的弹性模量E=200×109Pa；σcr=215N/mm2,
2匚22a槽钢的临界
Fcr=σcr.S=215×31.846×2×102=1369378N=1369KN> N=208.8KN,满足要求。
斜杆抗压应力的计算： 最大反力：N=208.8KN
采用2[22a槽钢：面积A=2×31.846=63.7cm2，
受压应力为：б=208.8 kN/63.7cm2=32.8MPa<140 MPa（容许应力），满足要求。 支架的变形计算
三角支架全部锚固在墩身预埋件上，不考虑变形。墩身近似的认为是不变形的刚体。
因三角架的顶部直接安装主承重梁和分配梁，全部为刚性联结。所以在混凝土的浇注过程中，只考虑三角架的弹性变形即可；
利用胡克定律
?l?NLEA来计算斜杆的弹性变形，由斜杆承担的荷载为
208.8kn；弹性模量E=200×109Pa；长度L=1.8m；
△l=208.8×103×1.8/(200×109×63.692×10-4 )=0.30mm