主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 22125 206000 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 434.12 9.89
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.416×106/4120=100.889N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.424kN
τmax=2Vmax/A=2×5.424×1000/384＝28.25N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.307mm≤[ν]＝L/400＝450/400＝1.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.56kN，R2=10.005kN，R3=10.005kN，R4=0.56kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝10.005kN≤Rc=kc×12=0.85×12=10.2kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Φ48×2.7 Q235 16 205 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Φ48×2.7 384 4.12 0.1 1、长细比验算 l0=h=2000mm
λ=l0/i=2000/16=125≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.423 2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.169×0.6×22/10＝0.046kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.9×2]×1＝35.424kN/m 2)小梁验算 q1
＝
max{2.38+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.2-0.25)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×max[0.675-0.5/2
，
(1.35-0.675)-0.5/2]/2×1
，
6.532+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.5/3}=6.568kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.512kN，R2＝8.982kN，R3＝8.982kN，R4＝0.512kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(4-1.2)+Mw/lb＝max[0.512+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.675-0.5/2)/2×0.6，8.982
，
8.982
，
0.512+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.35-0.675-0.5/2)/2×0.6]+0.302+0.046/1.35＝9.319kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝9318.593/(0.423×384)+0.046×106/4120＝68.534N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架
高宽比不应大于3 H/B=4/33=0.121≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2160 14 0.858 100 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C40 7.488 100 F1=N=9.319kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 2βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=140mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=960mm F=(0.7βhft+0.25σpc
m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×960×140/1000=80.721kN≥F1=9.319kN
，
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=7.488N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3Aln=ab=10000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=9.319kN 满足要求！
，