7.8m高支模专项施工方案

最大变形 v = 2.9mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1 = 0.2000×7.800=1.560kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》（JGJ 130- 2011）附录A.0.3 满堂支撑架自重标准值。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.264kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×1.200×1.200=1.440kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 设计值组合一

N = 0.9×(1.2×NG + 1.4×NQ)=11.819kN 设计值组合二

N = 0.9×(1.35×NG + 1.4×0.7×NQ)=12.526kN 根据上述结果比较,应采用12.526kN为设计验算依据。 五、立杆的稳定性计算

1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 12.53kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ= l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58

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A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

（1）.参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)，由公式(1)、(2)计算

顶部 l0 = kμ1(h+2a) (1) 底部 l0 = kμ2h (2) 其中，k——计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=1.155；

μ—— 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；μ1= 1.869，μ2= 2.492

按碗扣架的受压临界荷载比扣件架的临界荷载提高15%来考虑，则μw=0.9325μ，参考杜荣军《混凝土工程模板与支架技术》P439。 计算得：μ1= 1.743，μ2= 2.324

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.20m； 计算长细比时，K取1； 公式(1)的计算结果：

λ = μ（h+2a）/i=1.743×(1.200+ 2×0.20)×100/1.580=176< [λ]=230, 满足要求!

公式(2)的计算结果：

λ = μh/i=2.324×1.200×100/1.580=176< [λ]=230, 满足要求!

立杆计算长度 l0 = kμ（h+2a） = 1.155 ×1.743 ×(1.20+ 2×0.20) = 3.22 立杆计算长度 l0 = kμh = 1.155 ×2.324 ×1.20 = 3.22 l0/i = 3220.773/15.800 = 204

由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.174 钢管立杆受压应力计算值 = 147.40N/mm2，

立杆的稳定性计算 < [f1]=205.00N/mm2,满足要求!

梁模板钢管高支撑架计算书

模板支架搭设高度为7.80米，

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7.8m高支模专项施工方案

基本尺寸为：梁截面 B×D=500mm×900mm， 梁两侧楼板厚度200mm，

梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加2道承重立杆。

采用的钢管类型为48×3.5，采用碗扣连接方式。

梁模板支撑架立面简图

一、模板面板计算

使用模板类型为：胶合板。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.500×0.900×0.900=20.655kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.900×(2×0.900+0.500)/0.500=1.449kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×0.900=2.250kN/m 均布线荷载标准值为：

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7.8m高支模专项施工方案

q = 25.500×0.900×0.900+0.350×0.900×(2×0.900+0.500)/0.500=22.104kN/m

均布线荷载设计值为：

按可变荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.2×(20.655+1.449)+1.4×2.250]=26.707kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.35×(20.655+1.449)+1.4×0.7×2.250]=28.841kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 28.841kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.350×0.900×(2×0.900+0.500)/0.500=1.565kN/m

跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；

I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； 施工荷载为均布线荷载：

计算简图

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