(A)2400mm(B)2 500mm(C)2 600mm(D)2700mm

193．CW-200K型转向架整车落成后其转向架上部与车体下部各零件垂直距离：两横梁 内侧不小于( )。D

(A)35mm(B)40mm(C)45mm (D)50mm

194．在运用中，同缸两闸片差不超过( )。C (A)10 mm(B)15 mm(C)20 mm(D)25 mm

195．制动盘热裂纹运用限度：距内、外边缘大于10 mm时，热裂纹长度不超过( )。C (A)85 mm(B)90 mm(C)95 mm(D)100 mm

196．制动盘热裂纹运用限度：距内、外边缘小于10一wim时，热裂纹长度不超过( )。A (A)65 mm (B)70 mm (C)75 mm (D)95 mm

197．自动夹钳装置，圆销与销套间隙运用限度不大于( )。B (A)2 mm (B)3 mm (C)4 mm (D)5 mm

198．自动夹钳装置，圆销磨耗运用限度不大于( )。A (A)2 mm (B)3 mm (C)4 mm (D)5 mm

199．自动夹钳装置，衬套磨耗运用限度不大于( )。A (A)1．3 mm (B)2 mm (C)3 mm (D)4 mm

200．快速客车高度调整阀调节杠杆上翘不超过( )。D

(A)30。 (B)35。 (C)40。 (D)45。

201．快速客车钩提杆与座间隙运用限度不大于( )。B (A)2mm (B)3mm (C)3．5mm (D)4mm 202．运用客车轴箱顶部与构架间隙不小于( )。A (A)30mm (B)38mm (C)40mm (D)28mm 203．客车闸瓦插销与轨面的距离不小于( )。D (A)100mm (B)50mm (C)75mm (D)25加m

204．车钩钩舌销与钩耳孔或钩舌销孔间隙运用限度不大于( )。A (A)7 mm (B)6 mm (C)5 mm (D)4 mm

205．车辆制动做单车制动感度试验时，要求制动主管减压达到( )之前发生制动作用。B (A)20kPa (B)40kPa (C)60kPa (D)80kPa

206．客车空气弹簧差压阀试验时，要求两侧的空气弹簧压力差不得超过( )。C (A)150kPa (B)190kPa (C)(150±20)kPa (D)(190±20)kPa

207．TFXl型防滑器显示代码信息中，表示有两条线以上的防滑排风阀的充风电磁铁故障是( (A)1．0 (B)1．1 (C)2．0 (D)2．1

208．TFXl型防滑器显示代码信息中，表示有两条以上的防滑排风阀出现故障的代码是 ( )。C

(A)1．0 (B)3．0 (C)5．0 (D)7．0 209．F8型电空制动机在性能上( )。 D

(A)减少制动时列车纵向冲动 (B)缩短ZN动距离 (C)改善列车的缓解性能 (D)A、B、C三种所述的综合 210．TFXl型防滑器系统采用了( )防滑判据。B (A)1种 (B)2种 (C)3种 (D)4种 211．“三阀一缸”指的是( )。 C

(A)高度阀、差压阀、空重车阀、缓解风缸 (B)高度阀、差压阀、空重车阀、工作风缸 (C)高度阀、差压阀、空重车阀、单元制动缸 (D)高度阀、差压阀、空重车阀、副风缸 212．F8型分配阀有( )作用位。 B

(A)4个 (B)5个 (C)6个 (D)7个

213．104型集成式电空制动机具有电空紧急制动功能，紧急制动时制动缸压力为( )。C (A)(400±10)kPa (B)(410±10)kPa (C)(420±10)kPa (D)(430±10) kPa

214．F8型电空制动机具有阶段缓解功能，阶段缓解次数不少于( )。B (A)3次 (B)5次 (C)7次 (D)9次

215．单车试验器的机能检查( )进行一次分解检查。A (A)1个月 (B)2个月 (C)3个月 (D)4个月 216．单车试验器的机能检查( )进行一次机能检查。B (A)1个月 (B)半个月 (C)2个月 (D)3个月 217．单车试验器回转阀手柄第二位是( )。A (A)缓解感度试验位 (B)制动感度试验位

)。A (C)紧急制动试验位 (D)保压位

218．单车试验器回转阀手柄第四位是( )。B (A)缓解感度试验位 (B)制动感度试验位 (C)紧急制动试验位 (D)保压位

219．制动缸压力检测压力表应为( )。B

(A)1．O级 (B)1．5级 (C)2．0级 (D)2．5级

220．电空制动机在电空单车试验中进行制动和缓解感度试验时，制动后缓解，制动机 须在( )内缓解完毕。B

(A)15 s (B)30 s (C)45 s (D)60 s

221．装有密接式车钩的快速客车，其制动补助管长度为( )。A (A)300～360 mm (B)250～300 mm (C)300～350 mm (D)250～280 mm

222．25K型装有CW-200型转向架的客车，差压阀的动作压差是( )。B (A)(100±20)kPa (B)(120±20)kPa (C)(150±20)kPa (D)(170±20)kPa

223．CW-200K型转向架的客车，差压阀的动作压差是( )。B (A)(150±10)kPa (B)(120±10)kPa (C)(150±20)kPa (D)(120±20)kPa

224．25K型客车检修规程规定，在进行A2级及以上修程时，制动装置各圆销、衬套磨 耗超过( )时须更新。A

(A)1 mm (B)1．5 mm (C)2 mm (D)2．5 mm

225．( )，不会造成在试验台上104型分配阀紧急制动灵敏度试验灵敏度差。B (A)紧急活塞模板穿孔或上下活塞间的密封圈松动 (B)安定弹簧过弱 (C)安定弹簧过强 (D)导向杆卡住 226．高度调整阀的组成不包括( )。B

(A)阀本体 (B)测重部 (C)杠杆 (D)调节杆

227．25T型装有AM96型转向架的客车，其手制动机装在( )制动单元上。D (A)1位 (B)2位 (C)3位 (D)2、3位

228．不属于25K型客车轴盘式盘形制动装置的构成的是( )。 C (A)制动盘 (B)盘形制动单元 (C)铸铁闸瓦 (D)杠杆夹钳 229．不是U5A型空重车自动调整阀组成部分的是( ) 。 D (A)测重部 (B)压力作用部 (C)杠杆部 (D)延时机构

230．在试验台上104型分配阀制动灵敏度试验时，不制动是由于( )、主活塞滑阀阻力过大等原因造成的。 A

(A)主活塞上下活塞之间的密封圈漏泄或主活塞模板漏泄 (B)节制阀漏泄 (C)滑阀气孔堵塞 (D)充气止回阀漏泄

231．( )不属于F8型分配阀组成部分。B

(A)主阀 (B)紧急阀 (C)中间体 (D)辅助阀 232．( )不属于104型分配阀主阀组成部分。D

(A)作用部 (B)充气部 (C)均衡部 (D)紧急二段阀 233．F8型分配阀不采用( )压力来控制它的作用。D (A)工作风缸 (B)制动管 (C)制动缸 (D)副风缸

234．( )构成AM一96型转向架的二系悬挂装置，为车体提供良好的稳定性。D (A)垂向减振器 (B)横向减振器

(C)抗侧滚扭杆 (D)A、B、C三种所述的综合

235．SW-220K型转向架是由( )、横梁的内腔组成空气弹簧的附加空气室。C (A)侧梁 (B)纵向辅助梁 (C)空气弹簧支撑梁 (D)构架

236．AM一96型转向架空气弹簧高度调节是依靠( )、高度控制阀来控制的。A (A)放风阀 (B)差压阀 (C)紧急阀 (D)节流阀 237．车辆振动加速度与( )。A

(A)车辆自振频率的平方成正比 (B)车辆自振频率成正比 (C)车辆自振振幅的平方成正比 (D)车辆自振频率和振幅无关 238．22型(23型)客车用垂直减振器的阻力系数应为( )。C (A)50~70 kN·s／m (B)70~90 kN．s／m (C)90~120kN·s／m (D)120~150 kN．s／m

239．圆柱螺旋弹簧的簧条直径为d，有效工作圈数为n，总圈数为n1时，其全压缩高度等于( )。A

(A) (n +1)d (B) (n+1．5)d (C) (n1+1)d (D) (n1+1.5)d 240．CJI 1470-100型油压减振器的压缩阻力( )。D (A)等于拉伸阻力 (B)小于拉伸阻力

(C)与拉伸阻力之比为1．07 (D)与拉伸阻力之比为1．145

241．RD2型车轴压装197726型轴承前，如喷涂的习蔬化钳润滑齐忏固时间太长，则( )。B (A)压装力偏小 (B)压装力偏大 (C)压装力适当 (D)易拉伤轴颈

242．轴承滚动面产生麻点或剥离的最主要原因是( )。B (A)腐蚀 (B)疲劳过限 (C)电蚀 (D)材质不良

243．提高转向架弹簧静挠度是通过( )而减小车辆垂直振动加速度。C (A)吸收振动能量 (B)减小振动振幅

(C)降低自振频率 (D)减小自振振幅和自振频率 244．构架式转向架比侧架式转向架有利于( )。D (A)改善垂直振动 (B)通过曲线 (C)提高强度 (D)抑制轮对蛇行运动

245．新制车辆应尽可能达到的脱轨系数指标为( )。B (A)≤0．7 (B)≤1．0 (C)≤1．2 (D)≤0．65 246．评定车辆轮重减载率的第一安全限度指标为( )。D (A)≤0．7 (B)≤1．0 (C)≤1．2 (D)≤0．65

247．197726型滚动轴承采用G20CrNi2MoA轴承钢的主要原因是( )。C (A)强度比GCrl5钢高 (B)硬度和耐磨性比GCrl5钢好 (C)承受冲击的韧性比GCrl5钢要好 (D)价格比GCrl5钢低 248．104型制动机( )。 B

(A)不能装用电控装置 (B)可以装用电控装置

(C)只适用于22型、23型客车 (D)是直接作用式制动机

249．197726型轴承压装到轴颈上时要求压进速度要慢，如果压进速度过高，则( )。C (A)压装力不稳定 (B)压装力会增大 (C)压装力会降低 (D)压装力反映不准确 250．研磨小型平面件的运动轨迹应为( )。D

(A)直线 (B)摆动直线 (C)直线交叉 (D)蜗旋线或8字形 251．209型转向架构架两纵向梁中心线横向距离为( )。B (A)1 956 mm(B)1 943 mm(C)1 930 mm(D)1 905 mm 252．MX一2型橡胶缓冲器的能量吸收率为( )。A (A)85％ (B)75％～80％(C)72％(D)57％

253．STl．600型闸调器采用杠杆控制式结构安装在车辆上时，闸调器应安装于( )。B (A)二位上拉杆处 (B)一位上拉杆处

(C)制动杠杆连接拉杆处 (D)两上拉杆之间处

254．STl-600型闸调器控制杆头的左侧面与闸调器后盖外端面之间的距离称为( )。A (A)A值 (B)B值 (C)D直 (D)D值

255．STl-600型闸调器在单车试验调试中造成制动缸活塞行程不稳定的主要原因是 ( ) 。A

(A)制动杠杆传动装置阻力大且不稳定 (B)闸调器本身质量问题 (C)制动机性能不稳定 (D)调试方法不正确

256．197726型轴承组装到轮对轴颈上之后，拧紧轴承端盖螺栓之力矩应符合( ) 的规定。A

(A)216~226N·m (B)137~147N·m

(C)157~226N·m (D)88．2~247N·m

257．客车转向架组装时要求同一转向架摇枕吊上下孔之承载面距离之差，新造车、厂 修车及段修车分别不大于( )。 C

(A) 1mm,2 mm,3 mm (B)2 mm,3 mm,4 mm

(C)1．5 mm 3 mm 5 mm(D)3 mm 4 mm 5 mm 258．油压减振器油液过滤网的规格为( )。 C (A)1 000～1 100孔／Cm2 (B)1 100～1 200孔／Cm2 (C)1 200～1 300孔／Cm2(D)1 300～1 400孔／Cm2

259．厂修25型客车要求转向架弹簧支柱弹性定位套与定位座间隙为( )。 B (A)0．2～0．5mm(B)0．5～0．8mm (C) 0．8～1．0 rnm(D)1．0～1．5 rmn

260．列车运行图是列车在各区间运行时刻和各车站停车及通过时刻的图解，采用( )。C

(A)水平线表示区间 (B)垂直线表示车站的中心线 (C)水平线表示车站的中心线 (D)垂直线表示区间

261．新型旅客列车设计成流线型并采用密封式车窗，是由于空气阻力与( )成正比。C (A)速度 (B)速度的2次方 (C)速度的3次方 (D)速度的4次方

262．以物体或灯光的颜色、形状、位置、数目等特征表示的信号为( )。B (A)听觉信号 (B)视觉信号 (C)手信号 (D)移动信号

263．设在进站线路最外方道岔尖轨尖端(逆向道岔)或警冲标(顺向道岔)不少于50m 的地点的信号机为( )。B

(A)出站信号机 (B)进站信号机 (C)预告信号机 (D)通过信号机

264．设在自动闭塞区段的闭塞分区分界处或非自动闭塞区段的所间区间的分界处的信 号机为( )。D

(A)进站信号机 (B)出站信号机 (C)预告信号机 (D)通过信号机

265． ( )应设在每一发车线路警冲标内方(对向道岔为尖轨尖端外方)的适当地点。B (A)进站信号机 (B)出站信号机 (C)预告信号机 (D)通过信号机

266．车辆制动缸的( )会造成制动缸缓解不良故障。D

(A)皮碗磨耗 (B)活塞裂纹 (C)皮碗直径小 (D)活塞杆弯曲

267．远心集尘器是利用( )的作用，将制动管压力空气中的尘砂、油分、水分等 不洁物质沉积在集尘盒内。A

(A)离心力 (B)重力 (C)引力(D)向心力

268．车辆检修时，用样板测量车钩钩耳孔的壁厚，超限时( )。D (A)堆焊加工(B)焊装镶套 (C)焊修 (D)报废

269．使用钩舌内侧s面样板检查钩舌时应以钩舌( )为基准面。C (A)牵引弧面 (B)鼻部 (C)内腕部 (D)根部

270．轴箱定位也就是轮对定位，即约束( )之间的相互位置。B

(A)轮对与摇枕 (B)轮对与构架 (C)轮对与车体 (D)轮对与车钩

271．车轴是车辆配件中含碳量比较高的配件，它承受反复弯曲的交变载荷，因此，除 ( )部分外，其他部分不准焊修。B

(A)轴颈 (B)轴领 (C)轴身 (D)轮座

272．一般D类事故认定书事故等级代号为( )。 B (A)T (B)D (C)J (D)Z

273．加挂客车的供风形式与列车编组不一致时，只允许编挂在列车( )。B (A)机后第一辆 (B)尾部 (C)中部 (D)任何部位

274．密接式钩缓装置正常使用( )应至少进行一次开钩、闭钩操作，检查钩舌是 否转动灵活。C

(A)1个月 (B)2个月 (C)3个月 (D)4个月

275．密接式钩缓装置通过4个( )螺栓安装在车体底架的车钩安装座上。B (A)M36 (B)M38 (C)M40 (D)M50

276．密接式车钩与缓冲器之间的组装由8个( )连接螺栓完成。A (A)M30 (B)M38 (C)M40 (D)M50 277．CW-200K型转向架抗侧滚扭杆主要由( )组成。D (A)扭杆和扭臂 (B)连杆和支承座

(C)扭杆和支承座 (D)扭杆和扭臂、连杆和支承座

278．客车转向架构架两侧梁划纵向中心线分中点的合理部位在( )。A (A)两侧梁间靠近与横梁交接处 (B)两侧梁最外端靠近与内外端梁交接处 (C)两侧梁转向架轴距处 (D)两侧梁任意部位均可

279．客车转向架构架扭曲变形超限最易造成车辆在运行中( )。C (A)脱轨 (B)倾覆 (C)燃轴 (D)切轴

280．决定车辆垂直振动大小最基本的因素是( )。C (A)车轮直径的圆度 (B)减振阻力

(C)承载弹簧的静挠度 (D)承载弹簧之簧下质量 281．空气弹簧的优点之一是( )。A

(A)弹簧刚度变化而振频不变 (B)弹簧刚度变化而振频随之变化 (C)抗压强度比金属簧高 (D)结构比较简单 282．车辆偏倚量与转向架轴距的关系是( )。D

(A)总偏倚量随轴距增大而增大 (B)总偏倚量随轴距增大而减小