成。SBR生物代谢产泥量为
△X=a·Q×Sr－b·Xr·V=a·QSr－b·
QSr Ns =（a－b/Ns）QSr （21）
式中 a——微生物代谢增殖系数，kgVSS/kgBOD
B——微生物自身氧化率，1/d
根据淀粉废水性质，参考类似经验数据，设计a=0.83，b=0.05，则有
0.05 △X=(0.83?)×1000×（283.5-28.35）×10?3=127.575kg/d
0.15假定排泥含水率为98％，则排泥量为
△X127.575 Qs?3?3?6.379m3/d
10?（1?P）10?（1?98%）或
/1-99%）?12.8m3/d Qs?0.128（考虑一定安全系数，则每天排泥量为14m3/d。
2.排泥系统
每池池底坡向排泥坑坡度i=0.01，池出水端池底设(1.0×1.0×0.5) m3 排泥坑一个，每池排泥坑中接出泥管DN200一根，排泥管安装高程相对地面为0.4m。剩余污泥在重力作用下排入集泥井。
(五)需氧量及曝气系统设计计算 1.需氧量计算
SBR反应池需氧量O2计算式为 O2=a’·QSr+b’·X·V
= a’·QSr+b’·(QSr/Ns) （22） 式中a’——微生物代谢有机物需氧率，kg/kg
b’——微生物自氧需氧率，l/d
根据类似工程经验数据，取a’=0.55，b’=0.15，需氧量为
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O2=0.55×1000（283.5－28.35）×10?3+0.15×（1/0.15）×1000×
（283.5－28.35）?10?3=395.483kgO2/d=16.478kgO2/h
2.供气量计算
设计采用塑料SX—1型空气扩散器，敷设SBR反应池池底，淹没深度4m。SX—1型空气扩散器的氧转移效率为EA=8％。
查表知20℃、30℃时溶解氧饱和度分别为CS(20)=9.17mg/L、CS(30)=7.63mg/L，空气扩散器出口处的绝对压力pb为
pb=1.013×105+9.8×103×4=1.405×105Pa 空气离开曝气池时，氧的百分比为
21(1?EA)21(1?8%)?=19.6%
79?21(1?EA)79?21(1?8%)曝气池中溶解氧平均饱和度为(按最不利温度条件计算)
PbOt1.405?10519.6??)=7.63（ Csb?Cs(）=8.749mg/L 5542422.066?102.066?10水温20℃时曝气池中溶解氧平均饱和度为 Csb(20)?1.17Cs(20)?1.17×9.17=10.73mg/L 20℃时脱氧清水充氧量为 Ro=
RCs(20)?[?PCsb(T)?Cj]?1.024T-20
计算时取值α=0.82，β=0.95，Cj=2.0，P=1.0，则计算得 Ro=
O2?10.73=1.65O2=30.525kgO2/h （30?20）0.82?[0.95?1.0?8.749?2.0]?1.024SBR反应池供气量Gs为 Gs=
Ro30.525?1271.875m3/h=21.198m3/min =
0.3EA0.3?0.08每立方污水供气量为
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1271.875m3/h?30.525m3空气/m3污水 341.667m/h去除每千克BOD5的供气量为
1271.875=135.666m3空气/kgBOD5
41.667?0.255 去除每千克BOD5的供氧量为
30.525kgO2/h=2.873kgO2/kgBOD5
41.667m3/h?0.255kg/m33.空气管计算
空气管的平面布置如图15。鼓风机房出来的空气供气干管，在相邻两SBR池的隔墙上设两根供气支管，为两SBR池供气。在每根支管上设6条配气竖管，为SBR池配气，四池共四根供气支管，24条配气竖管。每条配气管安装SX—1型扩散器3个，每池共18个扩散器，全池共72个扩散器。每个扩散器的服务面积为72m2/18（个）=4m2/个。扩散器布置如图16。
供气支管空气干管图15 SBR池空气管平面布置图
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图16 SBR池底扩散器布置图
空气支管供气量为
Gsi?21.198×0.25=5.3m3/min
由于SBR反应池交替运行，四根空气支管不同时供气，故空气干管供气量亦为10.6m3 /min。
每根竖管的供气量为
21.198 ?0.883m3/min=53m3/h
24每个空气扩散器的配气量为
21.198 ?0.0736m3/min=4.416m3/h
72?4空气管道的最不利管线计算如图17。
8765438291110图17 SBR池空气管路计算图
空气管路计算结果见表2。
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