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V6= G6=3861.75 kN V5= G6+ G5=7331.08 kN

V4= G6+ G5+ G4 =10800.41 kN V3= G6+ G5+ G4+ G3 =14269.74 kN V2= G6+ G5+ G4+ G3 + G2=17739.07 kN V1= G6+ G5+ G4+ G3 + G2+ G1=21281.78 kN

则将楼层重力荷载当做水平力所产生的楼层水平位移为 ：

4μ1=V1/k1=21281.78/（27.67×10）=0.0769m

104）+0.0769=0.1244m μ2=V2/k2+μ1=17739.07/（37.31×

4μ3= V3/ k3+μ2=14269.74/（37.31×10）+0.1244=0.1626m

4μ4= V4/ k4+μ3=10800.41/（37.31×10）+0.1626=0.1915m

410μ5= V5/ k5+μ5=7331.08/（37.31×）+0.1915=0.2111m 4μ6= V6/ k6+μ5=3861.75/（37.31×10）+0.2111=0.2215m

则此结构的基本周期为：

T1?2?Gui?1ni?1n2ii??Guii3542.71?0.07692?3469.33?(0.16262?0.19152?0.12442?0.21112)?3861.75?0.22152=023542.71?0.0769?3469.33?(0.1626?0.1244?0.1915?0.2111)?3861.75?0.2215.85s

考虑轻质砌体对框架刚度的影响，取基本周期调整系数?T?0.65，则基本周期T??TT1=0.65×0.85=0.55s

8.4水平地震作用计算

多遇地震下，设防烈度为8度，查表?max?0.16，根据设计地震分组为一组，场地类别为二类，查的Tg?0.35s，Tg＜T1＜5Tg=0.35×5=1.75s 本设计取T1?0.55s?1.4?0.34?0.49s

?Tg??0.35??1????2?max????1.0?0.16?0.107sT0.55???1?

而结构总重力荷载为：GE=3861.75+4×3469.33+3542.71=21281.78 kN FeK??1Geq?0.85?0.107?21281.78?1935.6kN

已知Tg?0.35s，T1?0.55s?1.4?0.34?0.49s，又知此结构为钢筋混凝土结构

r0.9则需要考虑顶部附加集中力作用。查表得：

?n?0.08T1?0.07?0.08?0.55?0.07?0.114 则?Fn??nFEK?0.114?1935.6?220.7kN

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又已知H1?4.4m,H2?H3?H4?H5?H6?2.8m,则

GiHiFi?FEK(1??n)?GiHi

?GH??3542.71?4.4?3469.33?(7.2?10?12.8?15.6)?3861.75?18.4??244845.57kN?miij=1n

表8.5横向框架顶点剪力计算 层数 6 5 4 3 2 1

Gi?kN? 3861.75 3469.33 3469.33 3469.33 3469.33 3542.71 Hi(m) 18.4 15.6 12.8 10 7.2 4.4 GiHi 71056.2 54121.55 44407.42 34693.3 24979.18 15587.92 ?GiHi Fi（KN） Vi（KN） 497.7 379.1 311.0 243.0 175.0 109.2 718.4 1097.5 1408.5 1651.5 1826.5 1935.7 244845.57 244845.57 244845.57 244845.57 244845.57 244845.57 表8.6横向框架顶点位移计算 层数 6 5 4 3 2 1 Vi（KN） 718.4 1097.5 1408.5 1651.5 1826.5 1935.7 ?D(KN/m) i?ui(m) 0.0019 0.0029 0.0038 0.0044 0.0049 0.0070 ui(m) 0.0236 0.0212 0.0187 0.0153 0.0112 0.0066 ×10 37.31 37.31 37.31 37.31 37.31 27.67 4??10.004011??? 满足要求 h5.151288550??20.002511??? 满足要求 h3.91560550

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表8.7剪重比验算 VEKi(kN) 层数 6 5 4 3 2 1 hi(m) 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 4.4 Di(kNm) 373100 373100 373100 373100 373100 276700 Dhii(kN) 1044680 1044680 1044680 1044680 1044680 1217480 718.4 1097.5 1408.5 1651.5 1826.5 1935.7 ?Gi(kN) j?inVEKi?Gj?in i3861.75 7331.08 10800.41 14269.74 17739.07 21281.78 0.19 0.15 0.13 0.12 0.10 0.09 注：由上表可见：各层的剪重比VEKi?G均大于0.032，满足剪重比要求。

ij?in 16

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9 水平地震作用下横向框架的内力分析

9.1水平地震作用下横向框架内力分析

以②轴框架为例进行分析，计算过程如下： 第i层第k 根柱子的剪力为

DD Vik?ikVi?nikVi

Di?Dirr?1柱的上下端弯矩

Mij上?Vij(1?y)h

Mij下?Vij?yh

式中，y——为柱子的反弯点高度比，

y?y0?y1?y2?y3

y0——柱标准反弯点高度比，标准反弯点高度比是各层等高、各跨跨度相等、各层梁和柱线刚度都不改变的多层多跨规则框架在水平荷载作用下求得的反弯点高度比，查表得。

y1——上下梁线刚度变化时的反弯点高度比修正值；当某柱的上、下梁线刚度不同，柱上、下节点转角不同时，反弯点位置有变化，应将y0加以修正，修正值为y1。

y2、y3——上下层高度变化时反弯点高度比修正值

首先计算反弯点位置:见表9.1

表9.1 A框架柱地震作用下的反弯点位置 层号 6 5 4 3 2 1

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层高hi （m） 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 4.4 K 0.43 0.43 0.43 0.43 0.43 0.44 i 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 1.00 ?y0 0.215 0.35 0.415 0.45 0.55 0.785 y1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 y2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.04 y3 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.05 0.00 y 0.215 0.35 0.415 0.45 0.5 0.745 yh（m） 0.602 0.98 1.16 1.26 1.4 3.28