游泳池顶板、梁高大模架安全专项施工方案

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.37×106/4490=82.301N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.539kN

τmax=2Vmax/A=2×6.539×1000/424＝30.846N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

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游泳池顶板、梁高大模架安全专项施工方案

主梁变形图(mm)

νmax＝0.282mm≤[ν]＝l/400＝517/400＝1.292mm 满足要求！

4、支座反力计算 承载能力极限状态

支座反力依次为R1=1.38kN，R2=8.649kN，R3=8.649kN，R4=1.38kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 1 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座承载力容许值[N](kN) 0.85 30 1、扣件抗滑移验算

两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[1.38,1.38]＝1.38kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝8.649kN≤[N]＝30kN 满足要求！

八、立柱验算

剪刀撑设置 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 钢材等级 回转半径i(mm) 1.755 Q235 15.9 钢管类型 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32加强型 200 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 600 1.386 Ф48×3 424 4.49 33

游泳池顶板、梁高大模架安全专项施工方案 2抗压强度设计值f(N/mm) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 1、长细比验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm λ=l0/i=2106/15.9=132.453≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算

Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.45×1.22/10＝0.013kN·m 3、稳定性计算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.9×2]×1＝45.48kN/m 2)小梁验算 q1＝

max{3.601+1.2×[(0.3-0.1)×0.8/4+0.5×(1.4-0.25)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2]/2×1，10.437+1.2×(0.3-0.1)×0.8/4}=10.485kN/m 同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.386kN，R2＝8.703kN，R3＝8.703kN，R4＝1.386kN 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，υ1＝0.588 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝

max[1.386+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.65-0.8/2)/2×0.9，8.703，8.703，1.386+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.3-0.65-0.8/2)/2×0.9]+0.013/1.3＝8.713kN f＝N/(υA)+Mw/W＝8713.08/(0.588×424)+0.013×106/4490＝37.785N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm λ2＝l02/i＝2432.43/15.9＝152.983，查表得，υ2＝0.301

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(7.5-1.4)+Mw/lb＝

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游泳池顶板、梁高大模架安全专项施工方案 max[1.386+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.65-0.8/2)/2×0.9，8.703，8.703，1.386+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.3-0.65-0.8/2)/2×0.9]+1.098+0.013/1.3＝9.811kN

f＝N/(υA)+Mw/W＝9811.08/(0.301×424)+0.013×106/4490＝79.712N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

7.3梁侧模板计算书

计算依据：

1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝梁名称 梁板结构情况 KL2 见下图 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 楼板厚度(mm) 800×1400 250 二、荷载组合

《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土浇筑速度V(m/h) 4 塌落度修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝2 土顶面总高度H(m) 2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 0.9 1.4 1/2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×22，24×1.4}＝min{34.213，33.6}＝33.6kN/m 2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.4}＝min{34.213，33.6}＝33.6kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×υcQ4k]＝1×[1.35×0.9×33.6+1.4×0.9×2]

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