本科机械毕业设计论文CAD图纸 QQ 401339828
所以钢丝绳选择d=14 mm。
按钢丝绳所在机构工作级别来选钢丝绳直径时，所选的钢丝绳拉断力应满足下式：（机械设计手册第二册）
F0? n Fmax （3—3） 式中 F0——所选用钢丝绳最小拉断力（N） n——安全系数，查手册选n=7
所以F0?7×1.25×10=8.75×10N=87.5KN
又钢丝绳最小拉断力总和等于钢丝绳最小拉断力×1.134（纤维芯）或×1.214（钢芯），所以钢丝绳最小拉断力总和为87.5×1.134=99.225KN
（本设计中钢丝绳不接触高温，横向压力较小，选用纤维芯钢丝绳） 查机械设计手册，钢丝绳型号选择：
钢丝绳6×19（a）类14—NAT—FC—1470—ZS—102—79.5 型号解释如下： 14—钢丝绳直径 NAT—钢丝表面状态（光面钢丝） FC—钢丝绳的结构形式（纤维芯） 1470—钢丝公称强度（NZS—捻向（左交互捻） 102—钢丝绳最小破段拉力KN 79.5—单位长度重量kg/100m 3.2.3 钢丝绳的使用
钢丝绳在工作时卷绕进出滑轮和卷筒，除产生拉应力外，还有挤压、弯曲、接触和扭转等应力，应力情况是非常复杂的。实践表明，由于钢丝绳反复弯曲相挤压所造成的金属疲劳是钢丝绳破坏的主要原因。钢丝绳破坏时，外层钢丝由于疲劳和磨损首先开始断裂，随着断丝数的增多，破坏速度逐渐加快，达到一定限度后，仍继续使用，就会造成整根绳的破断。
在正确选择钢丝绳的结构和直径之后，实际使用寿命的长短，在很大程度上取决于钢丝绳在使用中的维护和保养及与相关机件的合理配置。可从以下几方面考虑该问题：
（1）滑轮和卷筒直径D与钢丝绳直径d的比值大小对钢丝绳的寿命影响较大，几乎
44mm2 ）
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成平方关系。因此，选用较大的滑轮和卷简直径对钢丝绳的寿命是有利的。故设计中规定了卷筒直径和钢丝绳直径的最小比值（D/d），与升降的工作级别有关。
使用中，应尽量减少钢丝绳的弯折次数并尽量避免反向弯折。
（2）决定滑轮绳槽尺寸时，必须考虑新钢丝绳直径较公称直径有6％—8％的过盈量这一事实。过小的绳槽直径会使钢丝绳受到过度挤压而提前断丝，绳槽尺寸过大，又会使钢丝绳在槽内的支承面积减小，增大钢丝绳的接触应力。合理的绳槽尺寸应比钢丝绳的公称直径大10％左右。
（3）滑轮与卷筒的材料太硬，对钢丝绳寿命不利。据有关资料表明：以铸铁代替钢．可提高钢丝绳的寿命约10％。
（4）为保证钢丝绳在绳筒上平滑缠绕，避免各圈钢丝绳间相互摩擦及多层缠绕锤击和堆绕现象，延长钢丝绳的使用寿命，钢丝绳在卷筒及绳轮上的偏角必须保持在一定的限度之内，一般在0.5?—2?之间。
（5）良好的周期性润滑是提高钢丝绳使用寿命的一项重要因素。它可以防止锈蚀，减少钢丝绳内外磨损。一般常用中、低粘度润滑油和滤青质化合物。目前我国生产的“钢丝绳油”属于中等粘度油，适用于各种股捻钢丝绳的润滑。其附着力大，不易滑落或与水起作用，且含有防锈剂，是一种良好的润滑剂。
（6）在室外、润湿或腐蚀介质存在的环境里，应选用镀锌钢丝绳。
（7）经常检查钢丝绳是否与别的机件摩擦，重新更换新绳时必须核对新绳与原绳的型式直径是否相同；经常检查钢丝绳表面的磨损及断丝，遇到问题及时解决。
钢丝绳的报废处理，可参考有关标准相资料。
3.3 升降减速器轴的设计
2、转速n2和转矩T2 1）输在轴上的功率P由上可知：
P2?6.82kw，n2?480rmin，T2?1.35?105N?mm 2）求作用在齿轮上的力 因已知高速小齿轮的分度圆直径
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Ft?圆周力：径向力：
2T22?135000??3600Nd175
Fr?Fttan??3600?tan20?N?1310.3N
轴向力: Fa?0N
3）初步确定轴的最小直径
材料为45钢，正火处理。根据《机械设计基础》表14-2，取C?110，于是
'dmin?Ｃ3P26.82?110?3mm?26.64mmn2480
'（1?5%）dmin?28mm 由于键槽的影响，故dmin?4）齿轮轴的结构设计 1、初步确定轴的结构如下图
2）轴上零件的周向定位
由《机械设计基础课程设计》表2-12-13查得带轮与轴的周向定位采用A型平键连接。按d1平键截面b?h?L?10mm?8mm?63mm。滚动轴承与轴的周向定位是由过度配合来保证的，由表2-13-5查得此处选轴的直径尺寸公差为k6。
3）确定轴上圆角和倒角尺寸
?1.6?45参考《机械设计基础课程设计》表2-11-3，取轴端圆角。
4）求轴上的载荷
根据轴的结构，画出轴的计算简图（a），再根据轴的计算简图画出弯矩图和扭矩图。已知
Ft?3600N ，Fr?1310.3N ，Fa?0N ；F?1687N分析后得出：S=55.5mm ,
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L=205.5mm , K=112mm 。取齿轮中间截面为a-a
求垂直面的支撑反力（图b1）
F1V?Fr?(L?S)?Fa?Ld12?956.2N
F2V?Fr?F1V?1310.3?956.2?354.1N 求水平面的支撑反力（图c1）
F1H?F2H?Ft?(L?S)?2627.7NL
Ft?S?972.3NL
F力在支点产生的反力（图d1）
F1F?F?K1687?112??887NL213
F2F?F?F1F?887?1687?2574N 绘出垂直面的弯矩图（图b2）
Ma2V?F2V?(L?S)?354.1?(205.5?55.5)?53.1N?m
Ma1V?F1V?S?956.2?55.5?53.1N?m
绘出水平面的弯矩图（图c2）
Ma2H?F2H?(L?S)?146N?m
Ma1H?F1H?S?146N?m
F力产生的弯矩图（图d2）
M2F?F?K?1687?0.112?189N?m
a-a 截面F力产生的弯矩为：
MaF?F1F?S?887?0.0555?49.2N?m
求合成弯矩图（图e）
22MaV?MaHMaF考虑到最不利的情况，把与直接相加