B．手动转动三通调节阀 C．关闭旁通水管的截止阀 D．更换执行气缸组件
B
108.在用MR－Ⅱ型调节器的主机冷却水温度控制系统中，系统在正常调节时，其电动机的转动是（ ）。 A．连续的且逐渐减速的 B．连续的等速的
C．断续的且每次都减速的 D．断续的每次都是等速的
C
109.在用TQWQ型气动温度三通调节阀组成的温度控制系统中，若温度表指针不规则的左右摆动，其原因是（ ）。 A．反馈波纹管已移到最左端 B．反馈波纹管已移到最右端 C．反馈波纹管锁紧螺母没锁紧 D．恒节流孔有些堵塞
C
110.在用TQWQ型气动温度三通调节阀组成的冷却水温度控制系统中，若测量波纹管锁紧螺母没有锁紧，由于振动渐渐下滑，则可能出现的现象是（ ）。 A．水温逐渐升高 B．水温逐渐降低
C．动态过程稳定性提高 D．动态过程衰减率减小
D
111.在用TQWQ型气动温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若活塞卡牢在小气缸中，则实际水温会（ ）。 A．随柴油机负荷而变化 B．绕给定值激烈振荡 C．不可控的升高 D．不可控的降低
A
112.在用TQWQ型气动温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若实际水温随负荷变化，则可能的原因是（ ）。 A．恒节流孔堵塞 B．喷嘴堵塞
C．三通阀阀芯卡在阀体内 D．定值弹簧预紧力太小
C
113.在用TQWQ型气动温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若系统受到扰动后，水温不可控地降低，其可能原因是（ ）。 A．比例带PB太小
B．定值弹簧的预紧力调得太小 C．恒节流孔堵塞 D．喷嘴堵塞
C
114.在用TOWQ型气动温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，被控量向给定值的方向恢复很慢，且静态偏差较大，其原因和消除方法是（ ）。 A．比例作用太弱，应右移反馈波纹管 B．积分时间太长，应开大积分阀 C．比例作用太弱，应关小比例阀 D．测量力矩太小，应下移测量波纹管
A
115.在用TQWQ型气动温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，若系统受到扰动后，水温绕给定值激烈振荡，其原因和消除方法是（ ）。 A．给定值太高，应调定值弹簧 B．比例带太小，应左移反馈波纹管 C．积分时间太短，应关小积分阀 D．测量力矩太大，应上移测量波纹管
B
116.为使TQWQ型气动冷却水温度控制系统偏差减小，应调整（ ）。 A．沿杠杆左移反馈波纹管 B．沿杠杆右移反馈波纹管
C．上紧给定弹簧使喷嘴靠近挡板 D．扭动给定弹簧使喷嘴离开挡板
B
117.为使TQWQ型气动冷却水温度控制系统的稳定性增加，则应该（ ）。 A．沿杠杆左移反馈波纹管 B．沿杠杆右移反馈波纹管
C．上紧给定弹簧使喷嘴靠近挡板 D．扭动给定弹簧使喷嘴离开挡板
A
118.在用TQWQ型气动温度三通调节阀组成的气缸冷却水温度控制系统中，当系统受到扰动后，为减小最大动态偏差应（ ）。 A．开大积分阀
B．开大比例阀
C．右移反馈波纹管 D．下移测量波纹管
C
119.在TQWQ型气动温度三通调节阀中，为提高控制系统动态过程的稳定性，应该（ ）。
A．上移测量波纹管 B．左移反馈波纹管
C．扭动定值弹簧使挡板离开喷嘴 D．扭动定值弹簧使挡板靠近喷嘴
120.BTQWQ型温度三通调节阀的特点是（ ）。
①采用正作用式调节器；②采用反作用式调节器；③通过定值器调整给定值；④调整给定弹簧预紧力调整给定值；⑤能实现比例作用规律；⑥能实现PI作用规律。 A．①②③ B．③④⑤ C．④⑤⑥ D．②④⑤
D
121.在TQWQ型冷却水温度控制系统中，因长期使用，导致执行气缸中的弹簧刚度减小，则系统（ ）。 A．静态偏差减小 B．静态偏差增大 C．温度不可控地升高 D．温度不可控地降低
A
122.在MR－Ⅱ型电动冷却水温度控制系统中，若如图4-1-13所示MRV板上的TU2输入电阻断路，则可能出现的现象为（ ）。
图4-1-13
A．实际水温始终不变
B．实际水温会随柴油机负荷而变化 C．实际水温将不可控的升高 D．实际水温将不可控的降低
B
123.在MR－Ⅱ型电动冷却水温度控制系统中，温度表G的满量程为（ ）。 A．0～10mA，对应0～100℃ B．0～1mA，对应0～100℃ C．4～20mA，对应0～150℃ D．4～20mA，对应0～100℃
B
124.在MR－Ⅱ型电动冷却水温度控制系统中，若出现冷却水温度高于给定值，而执行电机却不可控地将旁通阀开到最大，其可能的原因是（ ）。 A．热敏电阻T802断路
B．热敏电阻T802分压点A对地短路 C．增加输出继电器损坏 D．限位开关损坏
A
125.在MR－Ⅱ型电动冷却水温度控制系统中，若出现冷却水温度低于给定值，而执行电机MRB不可控的朝关小旁通阀方向转动，其可能的原因是（ ）。 A．热敏电阻T802断路